【正文】 minS—— 最小排料口尺寸。 , cmSY ??? 傳動角? 傳動角的大小將影響機(jī)構(gòu)的傳動效率 [8]。推力板的尺寸若確定 ,傳動角變大會推高機(jī)構(gòu)的效能 ,但偏心距必需增大才可以保障行程的要求 ,這將導(dǎo)致動顎襯板上部水平路程變大 ,同時 ,也會使定顎襯板下部磨損加快。故傳動角取 : ?5545 ?? ?? 在此設(shè)計中我們選擇050?? 偏心距 R 及動鄂長度 L 對于破碎機(jī)的生產(chǎn)效率和傳動效率來說偏心距影響最大。在其它條件不變的情況下 ,生產(chǎn)率的提高可由增大偏心距得到 ,但與此同時增加了功率消耗。在過去的設(shè)計中 ,通過動顎行程畫構(gòu)件圖可以初步確定偏心距。在這個破碎機(jī)的設(shè)計中我們選擇了 10mm 即畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 12 r=10mm。一般，對于那些中、小型的粉碎機(jī) [6]：?=l/65～ l/85 l=(～ )， L 表示動鄂的長度。 因?yàn)? r=10mm 所以 l=650～ 850mm 與此同時 L=～ 1000mm 在本次設(shè)計中 L 取 840mm。 肘板長度 C 肘板長度與力的大小直接相關(guān)，增長肘板的長度可以提高破碎力。然而，若肘板超過一定值，會使整個機(jī)器的尺寸變大。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)一般可?。? ? ?rC 50~30? 式（ ） 其中： C—— 肘板長度， mm r—— 偏心軸的偏心距， mm 所以 C=300～ 500mm 考慮到各種因素的影響，本次設(shè)計中取值 C=400mm。 偏心軸的轉(zhuǎn)速 相對顎式破碎機(jī)來說，偏心軸的轉(zhuǎn)速將確定動鄂的擺動次數(shù) [9]。在一定條件下，偏心軸的轉(zhuǎn)速越大，粉碎機(jī)的生產(chǎn)力也隨之提高。然而，若動鄂的擺動次數(shù)超過其最大允許值時，繼續(xù)增大轉(zhuǎn)速，生產(chǎn)能力反而會隨之下降，優(yōu)勢逐漸消失。然而其功率消耗卻快速增長，偏心軸的轉(zhuǎn)動速度過快則粉碎好的物料將來不及從卸載口排擠出去，生產(chǎn)力反之會降低。 總的來說，破碎一些硬質(zhì)材料時，使速度小些；而破碎那些脆性材 料，一個大的速度可以選擇；對于較大規(guī)格的破碎機(jī)，應(yīng)選擇小轉(zhuǎn)速，以此來減少震動，減少消耗 [12]。 通過經(jīng)驗(yàn)公式來確定偏心軸的轉(zhuǎn)速： 進(jìn)料口的寬度 B? 的： Bn 145310?? ， mmmB ?? 式（ ） 動鄂軸承中心距進(jìn)給礦口平面的高度 h 為了保證粉碎時有充足的力來粉碎大 塊物料，在給料礦口，動鄂需要有一個擺動行程。因此，動鄂的軸承中心距進(jìn)給礦口平面的高度 h?. 其中 L 是動鄂的長度。 即 h?～ 100mm，在本次設(shè)計中 h 取值 28mm。 畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 13 5 主要零件設(shè)計計算 破碎力的計算 外載荷的大小、性質(zhì)和作用點(diǎn)將確定機(jī)械中構(gòu)件的受力，所以，率先研究破碎力的大小、性質(zhì)和作用位置，然后就可以借此分析破碎力在構(gòu)件中引起的破碎力。 破碎力的大小是設(shè)計破碎機(jī)的重要參數(shù)之一。能否精確的算出破碎力大小，與破碎機(jī)機(jī)構(gòu)的剛度和強(qiáng)度相關(guān)，并且影響著破碎機(jī)的使用年限和可靠度。所以，正確的 計算出破碎力的大小非常重要。 在本次設(shè)計中用實(shí)驗(yàn)法來估計破碎力的大小，可按下列公式計算： maxF =qL]3[H 式（ ） 其中： q—— 襯板上單位面積的平均壓力， q 值為 27 千克 /厘米； H— — 破碎腔的有效高度， cm； L— — 破碎腔的有效寬度 式中， L=60cm， H=， q=27kg/2，因此 maxF =1620KN。 由于有動載荷的影響，所以在計算破碎機(jī)構(gòu)件的強(qiáng)度時，應(yīng)加大 maxF 50%。即破碎機(jī)的破碎力應(yīng)為： FFjs ? 式（ ） 得 jsF =2430KN。最大破碎力一般都是垂直于動鄂和定鄂，根據(jù)實(shí)驗(yàn)可確定其作用點(diǎn)位置，對于復(fù)擺顎式破碎機(jī)來說，其作用點(diǎn)一般在破碎腔高度的 ～ 處，且H=989mm，所以最大破碎力作用于破碎腔高度 ～ =346～ 642mm。 偏心軸的設(shè)計計算 . 軸的材料的選擇 軸的材料可以選擇 Cr40 ，它的機(jī)械特性如下圖所示 畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 14 軸的特性表 51 軸的分析 因?yàn)樵跈C(jī)器中所有作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動的機(jī)構(gòu)都安裝在軸上這樣才能夠傳遞運(yùn)動，所以軸在整個機(jī)器的構(gòu)件中占有很重要的位置。 軸的種類很多并且用來制造軸的材料也很多，因此選擇軸的材料時 必須根據(jù)軸工作時整個軸所受到的最大彎矩、剪切力等去選擇并且制成之后還需要特定的熱處理方法。因?yàn)樘妓劁摰膬r格較便宜并且有著對應(yīng)力敏感性曉得優(yōu)點(diǎn)，而合金鋼因?yàn)槠鋼碛泻芨叩膹?qiáng)度和良好的熱處理性能并且耐高溫耐腐蝕，因此制造軸時最常用的的便是這兩種材料。大多數(shù)軸只需要考慮強(qiáng)度方面的校核，防止受力過大而斷裂或者是變形，因此需要提高軸的強(qiáng)度，以下是一些措施：（ 1）合理的布置軸的結(jié)構(gòu)，減小它受力集中的情況；（ 2）盡量避免在軸上鉆孔或者是開槽（ 3）軸制造完成后對其進(jìn)行特定的熱處理，改善其性質(zhì)。 軸的設(shè)計 軸 的材質(zhì)選擇 45 號鋼并且熱處理的方式為調(diào)質(zhì)。根據(jù)《機(jī)械設(shè)計》，可取 1120?A ,再由下式可得： mmnPAd 330m in ????? 式（ ） 考慮到軸上面開了兩個鍵槽，所以直徑應(yīng)適當(dāng)加大 10 %~15%.【 11】 所以取 mmd 60min ? 。 材料 熱處理 直徑 d 硬度 抗拉強(qiáng) 度MPab/? 屈服極限MPas /? 備注 Cr40 調(diào)質(zhì) 25 — 981 785 應(yīng)用范圍很廣 100? 241 286 736 539 300100 ??d 241 286 686 490 500300 ??d 229 269 637 441 700500 ??d 217 255 588 343 畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 15 1） 計算軸的各段直徑和長度 ① 段軸：第一段軸主要是用來和大帶輪相連接，所以軸的直徑大小和大帶輪孔的直徑大小相同，可得 ,601 mmd ? 大帶輪的寬度經(jīng)查表可取 ,207mm 所以 ① 段軸的長度 .2301 mmL ?大帶輪和偏心軸可選用平鍵連接。 ② 段軸：為了便于定位大帶輪， ② 軸左端需要指出軸端，其中軸端高度 ,)32(1 mmh ???倒角可取 ,3mm 所以可得 ,652 mmd ? .1002 mmL ? ③ 段軸：為了能夠方便的裝拆軸承，查 ,1994288/ ?TGB ,可選用調(diào)心滾子軸承，型號是,33/22214 wcc 其 中選用的軸承寬度 ,1 2 5,70,31 mmDmmdmmB ??? 額定的載荷,2 3 5,1 5 00 M P aCM P aC rr ?? 油潤滑轉(zhuǎn)速為 min,/800r 脂潤滑轉(zhuǎn)速為 min,/3000r 該軸段還包括擋圈等零件。所以可取 .80,70 33 mmLmmd ?? ④ 軸：同樣為了上述目的，查詢表 ,1994288/ ?TGB 可選取軸承型號為 .33/22216 wc 其中,1 4 0,80,33 mmDmmdmmB ??? 額定的載荷 ,1 7 52 3 50 M P aCM P aC rr ?油潤滑轉(zhuǎn)速為min,/3400r 脂 潤 滑 轉(zhuǎn) 速 為 min,/2800r 該 軸 段 還 包 括 擋 圈 等 零 件 。 所 以 可 取.60,80 34 mmLmmd ?? ⑤ 軸：為了能夠便于調(diào)整軸上各個零件相對于軸承的定位，選擇軸的直徑.1 2 0,90 55 mmLmmd ?? 剩下的各軸段與上述各軸一一對應(yīng)。 偏 心軸的強(qiáng)度校核 因?yàn)槠У膹埩?，在力的作用下皮帶輪和飛輪的質(zhì)量相比較是非常小的，故為了便利可忽略不計。因此，偏心軸的受力，彎矩、扭矩即當(dāng)量彎矩可按下圖所示進(jìn)行計算： 畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 16 圖 51 軸受力，彎矩，扭矩和扭矩圖 ① 求支承的反作用力： RF = 2/14302/ ?jsF ==1215KN ②求彎矩： mNLFM RW /8 5 0 5 0701 2 1 51 ????? ③求扭矩 : mNT / 3 ???? 式（ ） ④當(dāng)量彎矩： ,M=?22 )( TM w ?? 式（ ） =?22 )(85050 ?? = mN/85052 校核軸徑 畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 17 ? ?3 bMd?? ? 式（ ）