長(zhǎng)沙航空職業(yè)技術(shù)學(xué)院-展示頁
2024-08-22 02:03本頁面
【正文】 4 分析液壓系統(tǒng)工況 4 主要參數(shù)的確定 6 擬定液壓系統(tǒng)原理圖 9 液壓元件的計(jì)算與選擇 13 液壓系統(tǒng)的驗(yàn)算 16 第二章 電氣控制的設(shè)計(jì) 設(shè)計(jì)課題的概述和設(shè)計(jì)要求 16 電動(dòng)機(jī)的選擇 16 控制電路的選擇 16 電氣元件的選擇 18 第三章 plc編程設(shè)計(jì) plc設(shè)計(jì)的概述及要求 23 PLC功能圖、I/O接線圖和梯形圖的設(shè)計(jì) 23 plc指令表的編寫 25四 畢業(yè)設(shè)計(jì)總結(jié) 28五 參考文獻(xiàn) 30 一 單面鉆深孔專用機(jī)床的電液系統(tǒng)設(shè)計(jì)摘要：組合機(jī)床是一種利用電氣，液壓與機(jī)械進(jìn)行綜合控制的自動(dòng)化機(jī)床，其液壓部分是其關(guān)鍵的組成內(nèi)容，根據(jù)具體的工作循環(huán)設(shè)計(jì)出合理的液壓系統(tǒng)，滿足性能要求是機(jī)電專業(yè)畢業(yè)生的重要實(shí)際環(huán)節(jié)。調(diào)查研究及計(jì)算結(jié)果表明。動(dòng)力滑臺(tái)采用平面導(dǎo)軌，靜，動(dòng)摩擦系數(shù)：，；往復(fù)運(yùn)動(dòng)的加速， 分析液壓系統(tǒng)工況液壓缸在工作過程中各階段的負(fù)載（1） 工作負(fù)載 因?yàn)閷?duì)于金屬切削機(jī)床來說，沿液壓缸軸線方向的切削力為工作負(fù)載， 故工作負(fù)載為 (2)慣性負(fù)載 其值可根據(jù)牛頓第二定律得出，求得： (3)摩擦負(fù)載 因?yàn)椴捎玫膭?dòng)力滑臺(tái)是平導(dǎo)軌，因此作用在其上的正壓力為N=G=8000N。 表1 液壓缸在各工作階段的負(fù)載值 工 況 負(fù)載組成 負(fù)載值F/N 推力 啟 動(dòng) 1600 1778 加 速 1208 1342 快 進(jìn) 800 889 一工進(jìn) 24800 27556 快 退 800 889 快 進(jìn) 800 889 二工進(jìn) 24800 27556 快 退 800 889 根據(jù)液壓缸上述各階段的負(fù)載可繪制如圖1所示的負(fù)載循環(huán)圖FL。此時(shí)液壓缸無桿腔工作面積A1應(yīng)為有桿腔 A2的兩倍，即活塞桿外徑d與液壓缸內(nèi)徑D有d=。根據(jù)《液壓工程手冊(cè)》，可取 ?？焱藭r(shí)回油腔中有背壓，這時(shí) 估算。由此求得液壓缸兩腔實(shí)際的有效面積為 。 根據(jù)上述D與d的值，可以估算液壓缸在不同工作階段的壓力 、流量和功率（見表2），并據(jù)此繪出如圖3所示的液壓缸工況圖。 調(diào)速方式的選擇 由圖3中的曲線可知，這臺(tái)機(jī)床液壓系統(tǒng)的功率小，滑臺(tái)運(yùn)動(dòng)速度低，工作負(fù)載變化小，可采用進(jìn)口節(jié)流的調(diào)速方式。 由于液壓系統(tǒng)選用了節(jié)流調(diào)速的方式，系統(tǒng)中液壓油的循環(huán)必須是開式的。最大流量與最小流量之比約為60，而快進(jìn)，快退所需時(shí)間 和工進(jìn)所需時(shí)間 分別為 即 。 圖4 圖5 圖6選擇快速運(yùn)動(dòng)和換向回路 系統(tǒng)在采用節(jié)流調(diào)速回路后，不管采用什么油源方式，都必須有單獨(dú)的油路直接通向液壓缸兩腔，以實(shí)現(xiàn)快速運(yùn)動(dòng)。由于這一回路要實(shí)現(xiàn)液壓缸的差動(dòng)連接，所以換向閥必須是五通的。當(dāng)滑臺(tái)由工進(jìn)轉(zhuǎn)為快退時(shí)，回路中通過的流量很大，為了保證換向平穩(wěn)，可采用電液換向閥式換接回路，如圖6所示。卸荷問題可采用中位機(jī)能是Y型的三位換向閥來實(shí)現(xiàn)。在圖7中，為了解決滑臺(tái)工進(jìn)時(shí)進(jìn)油路，回油路相互接通，無法建立壓力的問題，在液動(dòng)換向回路中串接一個(gè)單向閥，將工進(jìn)時(shí)的進(jìn)油路，回油路隔斷。 圖7四，液壓元件的計(jì)算與選擇 ，則小流量
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