【正文】 member of the bridge. The girder through the crossbeam and the lane board connected as a whole, enable the vehicles load between the beams have good lateral distribution. Portion of the bridge, including bridge deck pavement, telescopic device and railings and other ponents, these structures although not bridge the main loadbearing ponents, but their design and construction is directly related to bridge the overall function and the security, here in this design has also given a detailed description.Key words: prestress, simply supported T beam, post tensioning method, stress checking第1章 緒論 設計技術指標路等級：公路—II級設計荷載：，每側人行欄、。橋面部分包括橋面鋪裝、伸縮裝置和欄桿等組成，這些構造雖然不是橋梁的主要承重構件，但它們的設計與施工直接關系到橋梁整體的功能與安全，這里在本設計中也給予了說明。后張預應力混凝土T形梁橋設計田源重慶三峽學院土木工程學院土木工2012級 重慶萬州 404100摘要：本設計采用裝配式簡支T梁結構，其上部結構由主梁、橫隔梁、行車道板，橋面部分和支座等組成，顯然主梁是橋梁的主要承重構件。2012屆土木工程專業(yè)畢業(yè)設計摘要 2第1章 緒論 4 設計技術指標 4 地質資料 4第2章 橋型方案設計 4 方案一：預應力混凝土T形梁橋 4 方案二：鋼筋混凝土箱形拱橋 5 方案三：簡支鋼箱梁橋 5 方案最終確定 5第3章 上部構造設計 6 6 橫截面布置 7 主梁內力計算 9 可變作用計算 10 預應力鋼束的估算及其布置 16 計算主梁截面幾何特征 19 主梁截面承載力與應力驗算 21 持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂驗算 25 持久狀況構件的應力驗算 29 主梁變形驗算 34第4章 預應力簡支T型橋梁施工方案設計 35 工程概況： 35 編制依據 35 橋梁主要部位施工工藝、施工方案 36 36 預制施工的操作程序 36 鉆孔灌注樁施工 36 預應力張拉 37 防撞護欄施工 37 橋面鋪裝 38 施工過程中的測量放樣 38 施工安全保證措施 38 安全管理保證措施 38 保證安全的技術措施 39 強用電管理 39 防火 39主要參考文獻 40致謝 40第 39 頁 共 39 頁 其主梁通過橫梁和行車道板連接成為整體，使車輛荷載在各主梁之間有良好的橫向分布。橋面寬度：（雙向四車道）洪水頻率：1%設計地震烈度：基本烈度六度 地質資料橋位處于地形屬浙西中低山區(qū)，經過地段的地貌可分為平原區(qū)和中底山區(qū)地貌兩種類型，地勢相對較陡，靠近主城區(qū)側地勢較低，靠郊區(qū)側地勢相對較高。圖 1 立面圖 材料及施工工藝混凝土：主梁用C50混凝土，欄桿及橋面鋪裝用C30混凝土；預應力筋采用：標準強度1860MPa級低松弛鋼絞線，公稱面積140mm2。 總結簡支梁的優(yōu)點是構造、架設方便，可減低造價，受力明確，但相鄰兩跨之間存在異向轉角，支點受剪力影響最大，會出現行車不穩(wěn)的情況 方案二：鋼筋混凝土箱形拱橋 方案簡介本橋采用鋼筋混凝土箱型拱橋因為跨度很大（對連續(xù)梁橋），在外載和自重作用下，支點截面將出現較大的負彎矩，從絕對值來看，支點截面的負彎矩大于跨中截面的正彎矩，因此，采用變截面梁能符合梁的內力分布規(guī)律，變截面梁的變化規(guī)律采用二次拋物線。 施工方法采用裝配——整體式結構型式，分階段施工，最后組拼成一個整體。 總結結構剛度大，抗震能力強，施工工藝相對簡單，變形小，行進橋面連續(xù)且平順，行車較舒適；相比之下較T型梁增加了施工的難度和工期，超靜定結構，造價較T型梁要多上一些。 方案三：簡支鋼箱梁橋 方案簡介變梁高，橫隔板采用實腹式和框架式兩種構造，框架中根據斷面高低設置“X”或“V”形斜撐。支點處及邊跨端部橫隔板采用實腹式橫隔板。 總結結構受力合理，變形小，橋面連續(xù)，行車舒適。材料用量和費用較 T型梁要多一些。 方案最終確定經過仔細的對比后，簡支梁的設計較簡單,受力明確，比較適合該跨徑橋梁的設計,它的結構簡單，架設方便，可減低造價，縮短工期，同時最易設計成各種標準跨徑的裝配式構件，因此我選擇方案一預應力混凝土簡支T型梁橋?；炷粒褐髁河肅50混凝土，欄桿及橋面鋪裝用C30混凝土；預應力筋采用：標準強度1860MPa級低松弛鋼絞線，公稱面積140mm2。交通部頒《公路橋涵設計通用規(guī)范》(JTG D602004)，簡稱“橋規(guī)”；交通部頒《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTG B622004)。和分別表示鋼束張拉時混凝土的抗壓，抗拉標準強度，則：=，=。橋寬為凈14+2，橋梁橫向布置選用7片主梁，如圖2所示。高跨比1/21. 主梁截面細部尺寸T梁翼板的厚度主要取決于橋面板承受車輪局部荷載的要求，還應考慮能否滿足主梁受彎時上翼板抗壓強度的要求。在預應力混凝土梁中腹板內主拉應力較小，腹板厚度經常由預應力筋預埋管道的構造決定，同時從腹板本身的穩(wěn)定要求出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的1／15。馬蹄尺寸基本由布置預應力鋼束的需要確定，設計實踐表明，馬蹄面積占截面總面積的10～20％為合適。初擬馬蹄寬度為550mm，馬蹄高度為250mm（可以根據布置預應力筋的需要調整），馬蹄與腹板交接處做三角過渡，高度為150mm，以減小局部應力，見圖3。梁端部區(qū)段由于錨頭集中力的作用而引起較大的局部應力，同時也為布置錨具的需要，在距梁端1980mm范圍內將腹板加厚到與馬蹄同寬。 橫隔梁的設置 本設計在橋跨中點和三分點、六分點、支點處共設置七道橫隔梁。 主梁內力計算 一期恒載小毛截面計算 形心至下緣距離： 毛慣性矩為： 跨中段主梁的恒載集度為（六分點截面至跨中長13m）： 馬蹄抬高與腹板變寬的自重（長5m）： 此時面積為 故支點段梁的自重（）： 邊主梁的橫隔梁中橫隔梁體積：端橫隔梁體積：故半跨內橫梁的重力為：預制梁恒載集度為： 二期恒載二期恒載包括橋而鋪裝、欄桿等荷載，這里直接給出為: 要計算截面恒載內力，可通過恒載集度對影響線加載求得設x為計算截面離左支座的距離，并令，主梁彎矩和剪力的計算公式分別為: 可變作用計算 沖擊系數和車道折減系數按《橋規(guī)》，結構的沖擊系數與結構的基頻有關，因此首先要計算結構的基頻。本算例按單向二車道設計，因此在計算可變作用效應時需進行車道折減。 , , , , ，,，圖 4 荷載橫向分布系數計算圖式可變作用（汽車公路II級）四車道：三車道： 雙車道： 故取可變作用（汽車） 的橫向分布系數為：可變作用（人群）：(2)支點截面的荷載橫向分布系數(3)橫向分布系數匯總見表2 表 2 1號梁可變作用橫向分布系數可變作用類別公路—Ⅱ級人群根據《橋規(guī)》，公路一I級的均布荷載標準值qk和集中荷載標準值pk為（公路—Ⅱ。（1)求跨中截面的最大彎矩和最大剪力計算跨中截面最大彎矩和最大剪力采用采用直接加載求可變作用效應，圖5示出跨中截面作用效應計算圖式，計算公式為:式中：S——所求截面汽車標準荷載的彎矩和剪力；——車道均布荷載標準值；——車道集中荷載標準值；——影響線上同號區(qū)段的面積；y ——影響線上最大坐標值。 按正常使用極限狀態(tài)的應力要求估算鋼束數對于簡支梁帶馬蹄的T形截面，當截面混凝上不出現拉應力控制時，則得到鋼束數n的估公式:圖 8 簡支梁帶馬蹄的T形截面式中: 一一持久狀態(tài)使用荷載產生的跨中彎矩標準組合值，按表4取用；一一與荷載有關的經驗系數，對于公路一II級，取用0. 565；一一一股鋼絞線截面積，一根鋼絞線的截面積為，故=。則鋼束數的估算公式為:。計算得：。根據《公預規(guī)》，水平凈矩不應小于4cm及管道直徑的0. 6倍，在堅直方向可疊置。由此可直接得出鋼束群重心至梁底的距離為:圖 9 截面的細部構造對于錨固端截面，鋼束布置通?？紤]下述兩個方而:一是預應力鋼束合力重心盡可能靠近截面形使截面均勻受壓。按照上述錨頭布置“均勻”“分散”的原則，錨固端截面所布置的剛束如圖11所示。 圖 10 支點截面細部構造 計算主梁截面幾何特征在求得各驗算截面的毛截面特性和鋼束位置的基礎上，計算主梁凈截面和換算截面的而積、慣性矩及梁截面分別對重心軸、上梗肋與下梗肋的靜距，最后匯總成截面特性值總表，為各受力階段的應力驗算準備計算數據。其計算公式如下:截面積：