【正文】 member of the bridge. The girder through the crossbeam and the lane board connected as a whole, enable the vehicles load between the beams have good lateral distribution. Portion of the bridge, including bridge deck pavement, telescopic device and railings and other ponents, these structures although not bridge the main loadbearing ponents, but their design and construction is directly related to bridge the overall function and the security, here in this design has also given a detailed description.Key words: prestress, simply supported T beam, post tensioning method, stress checking第1章 緒論 設(shè)計(jì)技術(shù)指標(biāo)路等級(jí)：公路—II級(jí)設(shè)計(jì)荷載：，每側(cè)人行欄、。橋面部分包括橋面鋪裝、伸縮裝置和欄桿等組成，這些構(gòu)造雖然不是橋梁的主要承重構(gòu)件，但它們的設(shè)計(jì)與施工直接關(guān)系到橋梁整體的功能與安全，這里在本設(shè)計(jì)中也給予了說(shuō)明。后張預(yù)應(yīng)力混凝土T形梁橋設(shè)計(jì)田源重慶三峽學(xué)院土木工程學(xué)院土木工2012級(jí) 重慶萬(wàn)州 404100摘要：本設(shè)計(jì)采用裝配式簡(jiǎn)支T梁結(jié)構(gòu)，其上部結(jié)構(gòu)由主梁、橫隔梁、行車(chē)道板，橋面部分和支座等組成，顯然主梁是橋梁的主要承重構(gòu)件。2012屆土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)摘要 2第1章 緒論 4 設(shè)計(jì)技術(shù)指標(biāo) 4 地質(zhì)資料 4第2章 橋型方案設(shè)計(jì) 4 方案一：預(yù)應(yīng)力混凝土T形梁橋 4 方案二：鋼筋混凝土箱形拱橋 5 方案三：簡(jiǎn)支鋼箱梁橋 5 方案最終確定 5第3章 上部構(gòu)造設(shè)計(jì) 6 6 橫截面布置 7 主梁內(nèi)力計(jì)算 9 可變作用計(jì)算 10 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置 16 計(jì)算主梁截面幾何特征 19 主梁截面承載力與應(yīng)力驗(yàn)算 21 持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂驗(yàn)算 25 持久狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗(yàn)算 29 主梁變形驗(yàn)算 34第4章 預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支T型橋梁施工方案設(shè)計(jì) 35 工程概況： 35 編制依據(jù) 35 橋梁主要部位施工工藝、施工方案 36 36 預(yù)制施工的操作程序 36 鉆孔灌注樁施工 36 預(yù)應(yīng)力張拉 37 防撞護(hù)欄施工 37 橋面鋪裝 38 施工過(guò)程中的測(cè)量放樣 38 施工安全保證措施 38 安全管理保證措施 38 保證安全的技術(shù)措施 39 強(qiáng)用電管理 39 防火 39主要參考文獻(xiàn) 40致謝 40第 39 頁(yè) 共 39 頁(yè) 其主梁通過(guò)橫梁和行車(chē)道板連接成為整體，使車(chē)輛荷載在各主梁之間有良好的橫向分布。橋面寬度：（雙向四車(chē)道）洪水頻率：1%設(shè)計(jì)地震烈度：基本烈度六度 地質(zhì)資料橋位處于地形屬浙西中低山區(qū)，經(jīng)過(guò)地段的地貌可分為平原區(qū)和中底山區(qū)地貌兩種類型，地勢(shì)相對(duì)較陡，靠近主城區(qū)側(cè)地勢(shì)較低，靠郊區(qū)側(cè)地勢(shì)相對(duì)較高。圖 1 立面圖 材料及施工工藝混凝土：主梁用C50混凝土，欄桿及橋面鋪裝用C30混凝土；預(yù)應(yīng)力筋采用：標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度1860MPa級(jí)低松弛鋼絞線，公稱面積140mm2。 總結(jié)簡(jiǎn)支梁的優(yōu)點(diǎn)是構(gòu)造、架設(shè)方便，可減低造價(jià)，受力明確，但相鄰兩跨之間存在異向轉(zhuǎn)角，支點(diǎn)受剪力影響最大，會(huì)出現(xiàn)行車(chē)不穩(wěn)的情況 方案二：鋼筋混凝土箱形拱橋 方案簡(jiǎn)介本橋采用鋼筋混凝土箱型拱橋因?yàn)榭缍群艽螅▽?duì)連續(xù)梁橋），在外載和自重作用下，支點(diǎn)截面將出現(xiàn)較大的負(fù)彎矩，從絕對(duì)值來(lái)看，支點(diǎn)截面的負(fù)彎矩大于跨中截面的正彎矩，因此，采用變截面梁能符合梁的內(nèi)力分布規(guī)律，變截面梁的變化規(guī)律采用二次拋物線。 施工方法采用裝配——整體式結(jié)構(gòu)型式，分階段施工，最后組拼成一個(gè)整體。 總結(jié)結(jié)構(gòu)剛度大，抗震能力強(qiáng)，施工工藝相對(duì)簡(jiǎn)單，變形小，行進(jìn)橋面連續(xù)且平順，行車(chē)較舒適；相比之下較T型梁增加了施工的難度和工期，超靜定結(jié)構(gòu)，造價(jià)較T型梁要多上一些。 方案三：簡(jiǎn)支鋼箱梁橋 方案簡(jiǎn)介變梁高，橫隔板采用實(shí)腹式和框架式兩種構(gòu)造，框架中根據(jù)斷面高低設(shè)置“X”或“V”形斜撐。支點(diǎn)處及邊跨端部橫隔板采用實(shí)腹式橫隔板。 總結(jié)結(jié)構(gòu)受力合理，變形小，橋面連續(xù)，行車(chē)舒適。材料用量和費(fèi)用較 T型梁要多一些。 方案最終確定經(jīng)過(guò)仔細(xì)的對(duì)比后，簡(jiǎn)支梁的設(shè)計(jì)較簡(jiǎn)單,受力明確，比較適合該跨徑橋梁的設(shè)計(jì),它的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，架設(shè)方便，可減低造價(jià)，縮短工期，同時(shí)最易設(shè)計(jì)成各種標(biāo)準(zhǔn)跨徑的裝配式構(gòu)件，因此我選擇方案一預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T型梁橋?；炷粒褐髁河肅50混凝土，欄桿及橋面鋪裝用C30混凝土；預(yù)應(yīng)力筋采用：標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度1860MPa級(jí)低松弛鋼絞線，公稱面積140mm2。交通部頒《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTG D602004)，簡(jiǎn)稱“橋規(guī)”；交通部頒《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG B622004)。和分別表示鋼束張拉時(shí)混凝土的抗壓，抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度，則：=，=。橋?qū)挒閮?4+2，橋梁橫向布置選用7片主梁，如圖2所示。高跨比1/21. 主梁截面細(xì)部尺寸T梁翼板的厚度主要取決于橋面板承受車(chē)輪局部荷載的要求，還應(yīng)考慮能否滿足主梁受彎時(shí)上翼板抗壓強(qiáng)度的要求。在預(yù)應(yīng)力混凝土梁中腹板內(nèi)主拉應(yīng)力較小，腹板厚度經(jīng)常由預(yù)應(yīng)力筋預(yù)埋管道的構(gòu)造決定，同時(shí)從腹板本身的穩(wěn)定要求出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的1／15。馬蹄尺寸基本由布置預(yù)應(yīng)力鋼束的需要確定，設(shè)計(jì)實(shí)踐表明，馬蹄面積占截面總面積的10～20％為合適。初擬馬蹄寬度為550mm，馬蹄高度為250mm（可以根據(jù)布置預(yù)應(yīng)力筋的需要調(diào)整），馬蹄與腹板交接處做三角過(guò)渡，高度為150mm，以減小局部應(yīng)力，見(jiàn)圖3。梁端部區(qū)段由于錨頭集中力的作用而引起較大的局部應(yīng)力，同時(shí)也為布置錨具的需要，在距梁端1980mm范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬。 橫隔梁的設(shè)置 本設(shè)計(jì)在橋跨中點(diǎn)和三分點(diǎn)、六分點(diǎn)、支點(diǎn)處共設(shè)置七道橫隔梁。 主梁內(nèi)力計(jì)算 一期恒載小毛截面計(jì)算 形心至下緣距離： 毛慣性矩為： 跨中段主梁的恒載集度為（六分點(diǎn)截面至跨中長(zhǎng)13m）： 馬蹄抬高與腹板變寬的自重（長(zhǎng)5m）： 此時(shí)面積為 故支點(diǎn)段梁的自重（）： 邊主梁的橫隔梁中橫隔梁體積：端橫隔梁體積：故半跨內(nèi)橫梁的重力為：預(yù)制梁恒載集度為： 二期恒載二期恒載包括橋而鋪裝、欄桿等荷載，這里直接給出為: 要計(jì)算截面恒載內(nèi)力，可通過(guò)恒載集度對(duì)影響線加載求得設(shè)x為計(jì)算截面離左支座的距離，并令，主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式分別為: 可變作用計(jì)算 沖擊系數(shù)和車(chē)道折減系數(shù)按《橋規(guī)》，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此首先要計(jì)算結(jié)構(gòu)的基頻。本算例按單向二車(chē)道設(shè)計(jì)，因此在計(jì)算可變作用效應(yīng)時(shí)需進(jìn)行車(chē)道折減。 , , , , ，,，圖 4 荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算圖式可變作用（汽車(chē)公路II級(jí)）四車(chē)道：三車(chē)道： 雙車(chē)道： 故取可變作用（汽車(chē)） 的橫向分布系數(shù)為：可變作用（人群）：(2)支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù)(3)橫向分布系數(shù)匯總見(jiàn)表2 表 2 1號(hào)梁可變作用橫向分布系數(shù)可變作用類別公路—Ⅱ級(jí)人群根據(jù)《橋規(guī)》，公路一I級(jí)的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值pk為（公路—Ⅱ。（1)求跨中截面的最大彎矩和最大剪力計(jì)算跨中截面最大彎矩和最大剪力采用采用直接加載求可變作用效應(yīng)，圖5示出跨中截面作用效應(yīng)計(jì)算圖式，計(jì)算公式為:式中：S——所求截面汽車(chē)標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩和剪力；——車(chē)道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；——車(chē)道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值；——影響線上同號(hào)區(qū)段的面積；y ——影響線上最大坐標(biāo)值。 按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù)對(duì)于簡(jiǎn)支梁帶馬蹄的T形截面，當(dāng)截面混凝上不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)，則得到鋼束數(shù)n的估公式:圖 8 簡(jiǎn)支梁帶馬蹄的T形截面式中: 一一持久狀態(tài)使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值，按表4取用；一一與荷載有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，對(duì)于公路一II級(jí)，取用0. 565；一一一股鋼絞線截面積，一根鋼絞線的截面積為，故=。則鋼束數(shù)的估算公式為:。計(jì)算得：。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，水平凈矩不應(yīng)小于4cm及管道直徑的0. 6倍，在堅(jiān)直方向可疊置。由此可直接得出鋼束群重心至梁底的距離為:圖 9 截面的細(xì)部構(gòu)造對(duì)于錨固端截面，鋼束布置通?？紤]下述兩個(gè)方而:一是預(yù)應(yīng)力鋼束合力重心盡可能靠近截面形使截面均勻受壓。按照上述錨頭布置“均勻”“分散”的原則，錨固端截面所布置的剛束如圖11所示。 圖 10 支點(diǎn)截面細(xì)部構(gòu)造 計(jì)算主梁截面幾何特征在求得各驗(yàn)算截面的毛截面特性和鋼束位置的基礎(chǔ)上，計(jì)算主梁凈截面和換算截面的而積、慣性矩及梁截面分別對(duì)重心軸、上梗肋與下梗肋的靜距，最后匯總成截面特性值總表，為各受力階段的應(yīng)力驗(yàn)算準(zhǔn)備計(jì)算數(shù)據(jù)。其計(jì)算公式如下:截面積：