【正文】 孔數(shù) 單段裝藥量（ kg） 備注 （ m） （ m） （ m） 1 掏槽眼 2 4 3 掘進(jìn) 9 5 11 11 2 9 底板 6 10 2 7 周邊 0． 04032 22 12 4 最大一次起爆裝藥量 底板眼 1 段，單段最大裝藥量 循環(huán)進(jìn)尺總裝藥量 各段位炮眼合計(jì) 循環(huán)進(jìn)尺爆破方量 斷面 17m2179。 Q1/3 式中： K— 按爆破作用與建筑物允許破壞程度選取，由于本工程微差爆破不允許對隧道內(nèi)的所有機(jī)械設(shè)備有任何安全影響，所以，取 K= Qmax— 最大段發(fā)藥量，按爆破設(shè)計(jì)的最大段發(fā)藥量 ， 代入上式中得 R = 179。 [()1/3 /17] = cm/s＜ 。 （ 2） 爆破引起地面質(zhì)點(diǎn)震動(dòng)速度驗(yàn)算（ V） 地面與爆心間距最小距離 R =15m 進(jìn)行驗(yàn)算 V = K179。進(jìn)尺 = 循環(huán)進(jìn)尺炸藥單耗 / = 根據(jù)本工程隧道所處 地面周圍環(huán)境的實(shí)際情況，我們制定的爆破震速基準(zhǔn)為： 。 179。λ g=179。 w178。 x1= 底板眼： g=k178。 179。 L178。 a178。 179。 L178。 a178。 179。λ g = 179。 w178。λ 式中： g單眼裝藥量 kg k單耗 kg/m3 a炮眼間距 m w炮眼爆破方向的抵抗線 m L炮眼深度 λ 炮眼所在部位系數(shù)，按表 424 選取 27 炮眼部位系 數(shù)λ表 表 324 炮眼部位 掏槽炮眼 掘進(jìn)槽下 掘進(jìn)槽側(cè) 掘進(jìn)槽上 內(nèi)圈炮眼 底板炮眼 λ值 23 1 預(yù) 光 周邊眼 g=k178。 w178。其他各部位炮眼的裝藥量按下式計(jì)算： g=k178。 取 L = （ 6）單孔裝藥量（ g）（按體積公式計(jì)算） 隧道爆破，炮眼所在部位不同，所起的作用不同，所以各部位炮眼的裝藥量也不同。 600 = 400mm。 42= 588mm，取 w = 600mm。 H、爆破參數(shù)表 （ a）區(qū)間全斷面光面爆破 （ 1）炮孔直徑（ d） d =38～ 42mm，本工程取 d =42mm。 G、炮眼布置圖 （ a）全 斷面法炮眼布置圖全斷面法施工 ,循環(huán)進(jìn)尺為 米，具體見圖 318 全斷面法開挖爆破設(shè)計(jì)圖 318 全斷面法開挖爆破設(shè)計(jì)圖 巖性 K a 堅(jiān)硬巖石 50150 中硬巖石 150250 軟巖石 250350 25 圖 319 標(biāo)準(zhǔn)斷面臺階法開挖爆破設(shè)計(jì)圖 （ b）臺階法炮眼布置圖 隧道標(biāo)準(zhǔn)段面采用臺法階法施工，考慮爆破后便于上斷面石碴的扒運(yùn)，臺階長度取，每循環(huán)進(jìn)尺 。 L178。 a178。 周邊眼參照光面爆破及我公司過去施工經(jīng)驗(yàn)來確定。 S開挖斷面積 m2 L炮眼深度 m Q次爆破的 總裝藥量 kg。 L(kg)確定。 D、一次爆破總裝藥量計(jì)算 根據(jù)公式 Q=k178。 抵抗線 W=()E 預(yù)裂爆破 W=50cm，光面爆破 W=60cm， 裝藥集度 q=，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)取 q=100g/m。因此二臺眼、底板眼也應(yīng)比掘進(jìn)眼適當(dāng)加密。內(nèi)圈眼比掘進(jìn)眼密一些，比周邊眼稀一些，其間距為周邊眼 倍左右。 B、炮眼數(shù)目 : 在小直徑 (3542mm )炮眼，開挖斷面在小于 50m2 的條件下，單位面積鉆眼數(shù)為 個(gè) /m2，本設(shè)計(jì)根據(jù)工程實(shí)際情況選取。 (8)爆破參數(shù)確定 本工程在參數(shù)選取過程中綜合運(yùn)用工程類比、計(jì)算兩種方法確定。 起爆順序：光面爆破從掏槽眼開始，一層一層地往外進(jìn)行，最后周邊光面爆破。這樣可以減少底板眼同段起爆，共同作用的裝藥量。有時(shí)底板眼爆破產(chǎn)生的地震動(dòng)強(qiáng)度最大，從保護(hù)圍巖穩(wěn)定的角度來看是不合理的。并且最后同時(shí)起爆，以達(dá)到翻碴的目的，便于出碴。 (6)合理的段間隔時(shí)差 為避免振動(dòng)強(qiáng)度疊加作用，本設(shè)計(jì)采用高段位微差控爆破技術(shù)，雷管采取跳段或高段位使用，段間隔時(shí)差控制為 50ms 左右。每段最大爆破藥量 以周圍結(jié)構(gòu)安全允許震動(dòng)速度指標(biāo)控制。其堵塞要求將炮泥堵在與裝藥相接的部位，實(shí)踐證明這種堵塞方法比堵在眼口的爆破效果好。上述裝藥結(jié)構(gòu)均用炮泥堵塞。爆破震速對各類建筑物的 22 允許值，將根據(jù)有關(guān)規(guī)定執(zhí)行，其標(biāo)準(zhǔn)見“表 418 建筑物爆破垂直振速允許值 表”。 K爆破振動(dòng)傳播途徑介質(zhì)系數(shù)：取 150~180； 爆破振動(dòng)衰減系數(shù)，在本工程：取 ~。 (1)最大段允許裝藥量控制 最大段允許用藥量以允許爆破震動(dòng)速度來控制，由薩道夫斯基公式進(jìn)行計(jì)算： Q=R3 (V/K)3/a Q一次起爆藥量，齊發(fā)爆破取總藥量，微差爆破取最大一段藥量；本工程采用微差爆破。根據(jù)隧道穿越不同的圍巖、地段及隧道開挖段面的大小，采用不同的開挖方法：Ⅲ級圍巖地段采用全斷面法開挖、Ⅳ級圍巖普通段采用上下臺階法施工Ⅴ級圍巖采用環(huán)形臺階法施工。 區(qū)間隧道爆破參數(shù) （一）區(qū)間穿越路下多道雨水管和污水管及其他管線，周邊多為民居，尤其在工 作 準(zhǔn) 備 上臺階開挖 裝碴運(yùn)輸 上臺階初支 下臺階開挖 裝 碴運(yùn)輸 下臺階初支 21 YCK41+850 附近側(cè)穿青島同盛加油站，距離油庫 41m,結(jié)合本段的實(shí)際情況，根據(jù)工程的特點(diǎn)和影響爆破震動(dòng)速度的因素，為降低震動(dòng)速度，把爆破震速控制 在 以下 ,在爆破中主要采用以下主要措施： A、選用合適爆速的炸藥：本段采用較低爆速的乳化炸藥，周邊眼采用小直徑低爆速的光爆炸藥； B、采用每段雷管間隔大于 50ms； C、減少同時(shí)起爆規(guī)模：為了減少同時(shí)起爆規(guī)模，可采?。旱谝弧⒃黾永坠芏螖?shù)，減少每段裝藥量；第二、采用淺孔，減少每孔裝藥量； D、炮孔布置及起爆：應(yīng)盡量采用線性布孔和線性起爆網(wǎng)路； E、采用楔形掏槽：采用楔形掏槽，臨空效果好，可減少掏槽眼的裝藥量； F、加強(qiáng)炮孔堵塞：加強(qiáng)炮孔堵塞可提高炮孔利用率，有效降低單位耗藥量。 單循環(huán)進(jìn)尺： 1～ 。 施工機(jī)械（炮孔直徑）與單循環(huán)進(jìn)尺 以人工手持風(fēng)鉆鉆孔，鉆機(jī)型號為 TY28 型，帶氣腿，管道供風(fēng)，風(fēng)壓 5～ 7kg。限定垂直振速不得大于 。爆破時(shí)間選擇 8 點(diǎn)至 17 點(diǎn)，以減少對周圍環(huán)境的影響。 隧道爆破施工 隧道爆破石方采用微差松動(dòng)控制爆 破作業(yè)，垂直運(yùn)輸采用豎井提升機(jī)提升，棄土由汽車運(yùn)送至指定棄土場。 (2)上半斷面初期支護(hù)，包括：初噴砼、安設(shè)錨桿、掛鋼筋網(wǎng)、立格柵鋼架、噴混凝土至設(shè)計(jì)厚度共五道工序。 圖 316 開挖及支護(hù)順序圖 20 臺階法施工作業(yè)流程見 下圖 。開挖步驟如下圖所示，每一步開挖后應(yīng)立即初噴約 40mm 厚 砼、然后掛網(wǎng)、架立鋼架、打錨桿，鋼架與噴層間隙應(yīng)楔緊，架立鋼架后，立即分層續(xù)噴砼至設(shè)計(jì)厚度。 （ 5）迂回風(fēng)道與正線隧道接口處 ,正線隧道初支鋼架與迂回風(fēng)道鋼架需交叉連結(jié)時(shí)，采用焊接連接，并保證鋼架焊接牢固。在接口處采取如下措施，以確保隧道安全。在正線隧道開口處，一米范圍內(nèi)密排架立三品鋼格柵，噴射混凝土。在左線隧道各進(jìn)洞 5米后，破壁施工橫通道一側(cè)右線隧道。通風(fēng)管過襯砌臺車時(shí)不中斷通風(fēng)，安排專人負(fù)責(zé)通風(fēng)設(shè)備及開關(guān)時(shí)間，并維護(hù)洞內(nèi)通風(fēng)管路。 通風(fēng) 布置 方案 豎井采用 2 臺通風(fēng)機(jī)置于豎井口頂部，采用 Φ 1000mm 的 高強(qiáng)拉鏈?zhǔn)狡じ镲L(fēng)帶通掌橫通道正線交叉口，通過剛性三通管進(jìn)行雙向通風(fēng)，區(qū)間隧道采用 Φ 800mm 高強(qiáng)拉鏈?zhǔn)狡じ镲L(fēng)帶直通掌子面，可以滿足洞內(nèi)通風(fēng)需要。 (4)需要扇風(fēng)機(jī)全壓 hmt=hL+hx0=+= 通風(fēng)機(jī)選型指標(biāo)分析 根據(jù)以上計(jì)算情況，豎井選用 2 臺軸流通風(fēng)機(jī)，基本參數(shù)為供風(fēng)量 Q 機(jī)供 ＞QX=851m3/min，全壓 P 機(jī)供 ＞ hmT=，電機(jī)功率為 2179。 (2)風(fēng)筒通風(fēng)阻力 hL=Rf*Q3*Qx=*394*851/60/60= (3)風(fēng)筒出口局部阻力 hx0=ξ178。 通風(fēng)阻力指標(biāo)分析 (1)摩擦風(fēng)阻 Rf= Lf/D5=**103*550/=178。 通風(fēng)機(jī)供風(fēng)量指標(biāo) 綜合上述計(jì)算情況，稀釋爆破排煙所需風(fēng)量最大，取其作為隧洞單洞通風(fēng)量的標(biāo)準(zhǔn)，考慮區(qū)間單線 2個(gè)工作面同時(shí)通風(fēng)，則要求通風(fēng)機(jī)的供風(fēng)量為： Qx=2P*Q3=2**394=851m3/min 通風(fēng)管的選型 本標(biāo)段區(qū)間施工工期緊、任務(wù)重 ，要求爆破后通風(fēng)時(shí)間為 30min，以縮短循環(huán)時(shí)間加快施工進(jìn)度。 φ — 淋水系數(shù)，沿干燥巖層掘進(jìn)的隧洞取 ； ④按稀釋內(nèi)燃廢氣計(jì)算 Q4=kQ0∑ P=*4*123=式中： 0Q ：單位功率所需風(fēng)量指標(biāo)，采用 3～ 4m3/KW*min； 名稱 單位 數(shù)量 備注 開挖斷面面積 m2 35 以最大洞身斷面考慮 一次爆破用藥量 kg 40 單洞工作面一次爆破總用量 洞內(nèi)最多作業(yè)人數(shù) 人 20 考慮出渣、錨噴工序緊跟情況 洞內(nèi)同時(shí)工作最大設(shè)備功率 kW 123 挖機(jī)（ 55kW） 1臺 ,出渣車 4輛（每臺 17KW） 通風(fēng)排煙時(shí)間 min 30 / 通風(fēng)管直徑 mm 1000 / 平均百 m漏風(fēng)率 % / 風(fēng)管摩阻系數(shù) kg/ m3 179。 )= 328m 式中： G：一次總裝藥量， kg； b：爆炸時(shí)有害氣體量，取 40； k：紊流擴(kuò)散系數(shù)，取 。 40179。 Gbk/(AP2)=179。 %/100)= 式中： L— 隧洞長度； P100— 平均百 m 漏風(fēng)率。 35=； (3)按開挖面爆破排煙計(jì)算風(fēng)量： ①漏風(fēng)系數(shù)： P=1/(1L179。 A=179。 (1)按人數(shù)計(jì)算風(fēng)量：所需要風(fēng)量為 Q1=3179。 通風(fēng)設(shè)計(jì)參數(shù) 以區(qū)間單洞工作面為例進(jìn)行參數(shù)分析。通風(fēng)管安裝平順、接頭嚴(yán)密，彎管半徑不小于風(fēng)管直徑的 3倍。 在分岔處用剛性風(fēng)管。200 拱墻 φ 22 179。 全環(huán) C45P10 300 單線 F型 III 5100 80 全環(huán) 單層 250179。 拱部 C45P10 300 單線 E型 IV 7100 250 全環(huán) 雙層 200179。200 邊墻 φ 22 179。200 拱墻 φ 22 179。200 拱墻 φ 22 179。250 C45P10 300 根據(jù)實(shí)際情況設(shè)局部錨桿 單線 B型 Ⅲ 5100 80 全環(huán) 單層 250179。按信息化設(shè)計(jì)的原則，根據(jù)監(jiān)測信息和反饋數(shù)據(jù)，在保證施工安全的前提下，必 15 要時(shí)可對隧道支護(hù)參數(shù)及施工方法進(jìn)行調(diào)整。 隧道襯砌結(jié)構(gòu)根據(jù)線路條件和工程地質(zhì)及水文地質(zhì)條件，以及與周邊鄰近建筑物的相互影響關(guān)系，按不同圍巖級別、不同跨度、不同結(jié)構(gòu)形式進(jìn)行設(shè)計(jì)。 ，漿液選用水泥漿液，當(dāng)?shù)叵滤^發(fā)育時(shí)，注漿漿液采用水泥 水玻璃雙液漿。 隧道斷面形式分為 A、 B、 C C D、 E、 F、 G 型，具 體見下圖： 圖 45 A 型斷面 10 圖 3— 5 A 型斷面 圖 36 B 型斷面 圖 3—— 6B 型斷面 11 圖 37C1 型斷面 圖 3—— 7C1 斷面 圖 38 C2 型斷面 圖 3—— 8C2 型斷面 12 圖 49 D 型斷面 圖 39 D 型斷面 圖 3—— 9D 型斷面 圖 310 E 型斷面 圖 3—— 10E 型斷面 13 圖