【正文】 檢測。同時在封口盤上應標定井筒中心點和十字方向上的四個邊線點。（3）根據(jù)上述資料，做好臨時穩(wěn)絞和井架基礎以及臨時鎖口的標定工作，其垂直和水平誤差不超過177。（2）由甲方提供：工廣平面圖，井筒鎖口平斷面圖，井筒水平斷面和十字中線的垂直斷面圖，井筒和各巷道硐室連接部分的施工圖。 主變壓器選型：根據(jù)以上計算，,，有效視在功率為2039kvA，故主變壓器選用2500kvA變壓器。(2)局部通風機選用237kw對旋風機，為其供電的變壓器選用200kvA的礦用變壓器。地面負荷統(tǒng)計表序號名 稱功率(kw)需用系數(shù)(k)計算功率(kw)功率因數(shù)(cosφ)視在功率(kvA)電壓等級1主提絞車 800 6000V2副提絞車 630 6000V壓風機 500 高壓負荷小計1930 3壓風機 130　 380v4穩(wěn)車群 502　 380v5絞車低壓 135 380v6加工車間 80 44 380v7食堂浴池 60 39 380v8小水泵　15　　 　380v9辦公 15 9 380v10職工宿舍 50 380v11井口動力55　 380v12其他 30 15 380v地面低壓負荷小計1072 合計 3002 井筒負荷統(tǒng)計表序號名 稱功率(kw)需用系數(shù)(k)計算功率(kw)功率因數(shù)(cosφ)視在功率(kvA)電壓等級(v)1井筒排水350 6000v2噴漿機　　 660v3其他　30　 660v井筒負荷小計　 4局扇 74 660v合計 注:井筒排水設備選型按DC100808(或9)，配用功率為350kw,實際施工過程中可能選用DC50808(或9)，配用功率為220kw，前期還可能選用低壓供電的水泵。施工期間，主要負荷是提升絞車、壓風機、局部通風機、排水及地面穩(wěn)車群等。變電所內設置10kv總開關1臺，6kv高壓開關柜10臺，其中包括總開關、聯(lián)絡開關、分路控制開關；設置4臺變壓器，其中1臺為地面供電，1臺為井筒供電，1臺為局部通風專用變壓器 ；并設置低壓開關若干臺。在上吊盤和上下盤間各設礦用防水燈兩盞，吊盤下方設投光距離遠、照度高、能耗小、防震電性能好、安全性能好的DGC175/127型隔爆投光燈兩盞，投光距離約40m。立井上下監(jiān)控平面布置示意圖見附表5。該裝置除具備信號功能外，還配有通訊電話。攪拌站設供水箱，自帶供水泵通過計時繼電器按設計用水量供給。攪拌機選用JS1500型水平雙臥軸強制式攪拌機1臺，采用PLD1200型砂石自動計量配料系統(tǒng)，裝載機給料，其計量誤差小于2%，其工藝流程為：砂石用裝載機裝入儲料倉，經儲料倉下的小皮帶機順序輸入計量斗內計量，水泥由水泥罐經水泥輸送器自動計量后輸送至上料斗。安全梯由地面專用5噸穩(wěn)車懸吊，不通過吊盤，吊盤與工作面設軟梯上下人員。供水管與壓風管集中布置。地面工廣施工和生活用水，利用水源井和供水系統(tǒng)供水。237480～7401200～6800380/660≥80≤84根據(jù)施工方法及施工機具配備，井筒使用傘鉆進行作業(yè)時耗風量最大，Qmax=60=。配用電機：YBF200L22。性能參數(shù)：額定功率：237 kw，風量：480~740 m3/min，全壓：1200~6800pa，效率：≥80%，噪聲：≤84dB。① 風筒摩擦風阻R摩＝αL/D5＝635/＝ N﹒s2﹒m8式中　R摩－－風筒摩擦風阻，N﹒s2﹒m8　　 α――膠質風筒的摩擦阻力系數(shù)，N﹒s2﹒m4， N﹒s2﹒m4　　　D――風筒直徑， m　　　L――風筒總長，取635 m②風筒出口局部風阻 R出＝ζoρ/（2S2）＝＝ N﹒s2﹒m8式中 R出――風筒出口局部風阻，N﹒s2﹒m8 ζo――風筒出口局部阻力系數(shù)， ρ ――空氣密度， kg/m3　　　S ――風筒斷面積， m2③局扇出口局部風阻 R扇出＝ζfρ/（2S2）＝＝ N﹒s2﹒m8式中 R扇出――局扇出口局部風阻，N﹒s2﹒m8 ζf――局扇出口局部阻力系數(shù)， ρ ――空氣密度， kg/m3　　　S ――風筒斷面積， m2④風筒接頭局部風阻 R接＝ζjρ/（2S2）式中 R接――風筒接頭局部風阻，N﹒s2﹒m8 ζf――風筒接頭局部阻力系數(shù)， ρ ――空氣密度， kg/m3　　　S ――風筒斷面積， m2R接＝＝ N﹒s2﹒m8R接總= R接L/10=635/10= N﹒s2﹒m8⑤風筒拐彎局部風阻 R拐＝ζ拐ρ/（2S2）式中 R接――風筒拐彎局部風阻，N﹒s2﹒m8 ζ拐――風筒拐彎局部阻力系數(shù)， ρ ――空氣密度， kg/m3　　　S ――風筒斷面積，R拐＝＝ N﹒s2﹒m8風筒的總風阻　　　　R＝R摩＋R局＝R摩＋R出＋R扇出＋R接總+ R拐＝＋＋＋+＝17 N﹒s2﹒m8漏風系數(shù)計算式中 L――風筒長度，L=635 mP100――百米漏風率，P100=3%通風機的工作參數(shù)計算通風機工作參數(shù)計算掘進工作面所需風量：Qh＝577 m3/min， m3/s通風機的工作風量：Qa ＝PqQh＝ ＝ m3/s通風機全壓：Ht＝RQaQh＋hvo＝RQaQh＋式中　 Ht――通風機全壓，Pa　　　 R――風筒的總風阻，取17 N﹒s2﹒m8　　　 Qh－－掘進工作面所需風量， m3/s　　　 Qa－－通風機的工作風量， m3/s hvo――風筒出口動壓損失　　　 ρ――空氣密度 　 kg/m3　　　 D――風筒直徑　　 mHt＝17＋＝2032 Pa設計工況點：Qa＝714 m3/min Ht＝2032 Pa(二) 選擇地面壓入式對旋軸流通風機根據(jù)需要的Qa、Ht值在各類軸流通風機特性曲線上，確定軸流通風機的合理工作范圍，選擇長期運行效率較高的通風機。掘進工作面需風量Q取577 m3/min，能完全滿足施工要求。工作面需風量Q取577 m3/min時，滿足《規(guī)程》規(guī)定的風速要求。當涌水量小于10m3/h時，用QOB15N隔膜泵排到吊桶內提到地面排放，當井筒內涌水量大于10m3/h時，采用一臺DC50808型臥泵排水。102247。102247。=790kw＜800kw 滿足使用要求。ηc=247。式中: VTB——標準吊桶容積，VTB =4 m3 γg——巖石松散容重，取 γg =1600kg/m3 γsh——水容重，取 Ks =1000 kg/m3Ks——巖石松散系數(shù)，～，取 γsh =Km——裝滿系數(shù)，（） Qz——吊桶、鉤頭、滑架重量(4m3吊桶重1530kg,11噸鉤頭重215kg,滑架 重196kg),QZ=1530+215+196=1941kg PSB——φ40mm鋼絲繩每米單重，PSB＝　　 H0——提升高度，H0＝500+30=530m（2）電動機功率校核主提電動機功率校核P=FgVm247。H0=+ QZ+PSBH0 =7360+1941+380=＜13000kg，符合要求。式中：Q——提升物料荷載，、 Q1＝32400=6480kg，Q2＝32400=5760kgQZ——吊桶、鉤頭、鉤頭連接裝置、滑架重量；底卸式吊桶重1754kg、 鉤頭重215kg、滑架重196kg； QZ=2165kg； PSB——φ40mm鋼絲繩每米單重，PSB＝　　　 H0——最大提升高度，取H0＝636m井筒垂深350m以上時Fj= Q＋QZ+PSB井筒垂深460m以下：Fj= Q2＋QZ+PSB 式中： VTB——標準吊桶容積，VTB =5 m3γg——巖石松散容重，1600kg/m3 γsh——水容重，取 Ks =1000 kg/m3Ks——巖石松散系數(shù)，～，取 γsh =Km——裝滿系數(shù)， Qz——吊桶、鉤頭、滑架重量（5m3吊桶重1690kg；鉤頭重215kg；滑架重196kg） PSB——φ40mm鋼絲繩每米單重，PSB＝　　 H0——提升高度，H0＝200+30=230m②： m3底卸式吊桶下放混凝土時,井筒垂深460m以上：Fj= Q1＋QZ+PSBH0=+ QZ+PSBH0 =+1941+636=＜17000kg，符合要求。井筒垂深500m以下時，則：Fj= Q＋QZ+PSBH0=+ QZ+PSBH0=6480+2165+636=＜17000kg，符合要求。采用兩套單鉤提升，*（，），（），擔負掘進排矸及設備、材料、人員的提升工作。 根據(jù)已選定的施工方案，礦建主要施工設備見附表2，鑿井設備平面布置見附表3，地面穩(wěn)絞布置平面圖見附表4。 與井筒相連接的相關工程有：休息硐室、安全出口、管子道及副井井筒與井底車場連接處。缺點：掘砌交替頻繁，井壁接茬多，封水性能差。（2）方案2：短段掘砌混合作業(yè)，固定段高24m。（1）方案1:掘砌長段單行作業(yè),采用錨噴臨時支護,掘砌段高20~40m左右. 優(yōu)點:施工管理簡單,易于掌握,井壁接茬少,封水性能較強。第三章 施工方案及鑿井主要輔助系統(tǒng)副井井筒及相關硐室施工優(yōu)選最佳施工方案，實現(xiàn)安全、快速、質優(yōu)為目的。（2）提前落實各種材料的貨源及采購，特別是鋼材、木材、水泥以及砂、石等大宗材料，并做好材料復試驗工作。（2）組織測量人員做好接樁、復測工作，按業(yè)主提供的導線點、水準點進行全面復核校驗，進行井口十字基樁的布設。其余人員和設備根據(jù)準備工作進展以及施工進展情況按計劃陸續(xù)進場。根據(jù)合同約定的時間，項目部管理人員、測量人員、物資供應人員及相應設備迅速進入現(xiàn)場，進行施工現(xiàn)場的前期準備，組織人員進行施工臨時設施搭建工作以及大宗材料堆放場地的平整等項工作。地面大臨工程詳見表21《風井工廣大臨工程一覽表》。（3）符合環(huán)境保護、勞動保護、防火要求。動力設施靠近負荷中心，木材、鋼筋、機修加工廠房，靠近器材倉庫和堆放場地。（2）臨時建筑的布置要符合施工工藝流程的要求，做到合理布置。，斷面技術特征另見施工圖?；鶐r段支護方式為單層鋼筋混凝土支護，壁厚為500mm，砼強度等級為C35；鋼筋綁扎為：縱向鋼筋為Ф20mm，間距為250mm；橫向環(huán)筋為Ф20mm，間距為250mm。井筒中心坐標（X=，Y=）全深609m，井筒穿過表土及基巖風化帶段長120m，基巖段489m，并設計有安全出口、休息硐室，井底馬頭門。鄰近彬長礦區(qū)各生產礦井水文地質條件與本礦井基本類似，礦井正常涌水量為180m3/h，最大涌水量為270m3/h，礦井正常涌水量為210m3/h，最大涌水量為330m3/h。3煤層全面采動后，局部地段洛河砂巖含水層有可能與3煤導水裂隙帶貫通，地下水通過透水“天窗”進入礦坑，雖為礦坑間接充水含水層，但對礦井開采可能構成一定威協(xié)。(5)充水強度分析礦井直接充水含水層直羅組砂巖裂隙含水層(Ⅷ)及延安組煤層及其頂板砂巖裂隙含水層(Ⅸ)，埋藏深而裂隙不甚發(fā)育，補給來源單一，導水性差，逕流滯緩，富水性弱，對礦井開采威協(xié)不大。(P51)～(P32)，除X3X5P52等3孔之外。即： Hc=式中：Hc—冒落帶高度(m) Hf—導水裂隙帶高度(m) M—累計采厚(m) n—煤分層層數(shù)所計算的冒落帶及導水裂隙帶最大高度詳見表11。因此，對煤層頂板復合巖體冒裂帶發(fā)育特征的分析研究尤為重要。但隨著礦井的開拓，導水裂隙帶的形成與擴展，白堊系砂礫巖含水層(Ⅴ+Ⅵ)中的地下水，有可能在局部地段通過透水進入井巷系統(tǒng)，形成局部地段頂板透水。但應注意采取適當?shù)姆篮榇胧?。河流切割深度僅達白堊系，煤層開采所形成的導水裂隙帶與河流地表水溝通的可能性不大。因此，大氣降水對未來礦坑充水影響不大。年降水主要集中于9月，歷年4～%～%。綜上所述，勘查區(qū)水文地質勘查類型屬以裂隙充水為主，水文地質條件簡單類型，即“二類一型”。煤層直接充水含水層為侏羅系中統(tǒng)直羅組砂巖裂隙含水層，以及侏羅系中統(tǒng)延安組煤層及其頂板砂巖裂隙含水層，充水方式為頂板進水。含水層裂隙不甚發(fā)育，埋藏較深，各含水層段之間因泥巖及砂質泥巖等隔水巖層普遍發(fā)育而水力聯(lián)系甚微。除溝谷中基巖局部出露外，大部分地段為第四系黃土和上第三系紅土所覆蓋。深循環(huán)帶地下水則通過裂隙向深部運移，隨埋深加大而逕流趨于滯緩。⑶ 侏羅系砂巖及煤系地下水侏羅系砂巖及煤系裂隙水，受埋藏條件和地質構造控制。侵蝕基準面以上地下水，一般由地勢較高的分水嶺地帶向溝谷方向運移，以泉的形式排泄。地下水補給來源以區(qū)域側向