【正文】 力組合表Table 320 Combination of inner force for bearing platform end內(nèi)力荷載名稱1恒載2公路Ⅰ級 雙孔，雙列3公路Ⅰ級 雙孔，三列4公路Ⅰ級 單孔，雙列5公路Ⅰ級 單孔，三列6溫度影響力7制動力81+291+3101+4111+5121+2+6+7131+3+6+7141+4+6+7151+5+6+7 注：①表中恒載N＝（++）2＋＝； ②本表內(nèi)力組合按設(shè)計規(guī)范（JTG D602004）的規(guī)定辦理。由表320可知，控制強度設(shè)計的荷載組合為：恒載+單孔三列汽車荷載+溫度影響力+制動力：＝；=；= 。計算方法：按m法計算。取44根φ32鋼筋，則則 ，滿足要求。按照設(shè)計規(guī)范（JTG D622004），裂縫計算公式： (mm) (326) (327)對組合：恒載+單孔雙列汽車荷載+溫度力+制動力對于帶肋鋼筋，＝。表319 配筋系數(shù)表Table 319 The parameters of reinforcedη和ξABCDρ注：系數(shù)A，B，C，D由設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）附錄C查得。對 ， (320)故取 （321）,故取 （322） （323）對 ，故取,故取 對 ，故取 ，故取 利用公式： (324) (325) 式中 為軸向力的偏心距，應(yīng)乘以偏心增大系數(shù)A、B為有關(guān)混凝土承載力的計算系數(shù)，按規(guī)定查表；C、D為有關(guān)縱向鋼筋承載力的計算系數(shù)，按規(guī)定查表。4）墩柱強度驗算（1）由內(nèi)力組合表得知，以下三種組合控制設(shè)計：a. 恒載+雙孔三列汽車荷載+制動力+溫度影響力：=，=b. 恒載+單孔三列汽車荷載+制動力+溫度影響力：=，=c. 恒載+雙孔三列汽車荷載：=，=（2）墩柱配筋設(shè)計墩柱采用C35混凝土，主筋采用HRB400鋼筋，并取主筋保護層厚度 c=60mm，則：，圓柱截面：假定按墩柱一端固定，一端自由計算。3）墩柱底截面內(nèi)力組合表見表318。表315 最大最小垂直力計算表Table 315 Calculation of the biggest and smallest vertical forces荷載情況最大垂直力最小垂直力(1+μ) B(1+μ) B汽車Ⅰ級雙孔，雙列雙孔，三列（2）相應(yīng)于最大最小垂直力時的彎矩計算見表316。 （1）最大最小垂直力計算表見表315。 （316）且在彎剪扭共同作用下，截面尺寸必須符合： （317）（2）驗算抗扭強度采用的公式： (318)抗扭縱筋：， 其中ζ= (319)（3）蓋梁各截面剪力及扭矩計算列于表313表313 各截面剪力及扭矩計算表Table 313 shear force and torque moment of every section calculation截面號荷載情況112233445566剪力/KN左右彎矩/KN表312 各截面抗剪強度驗算表Table 312 Shear strength of every section checking截面號112233左右左右左右b/mm240024002400/mm15401540P%%%/176。表3111 彎起鋼筋計算表Table 3111 Bent steel calculator距33截面距離/mm1550分配的計算剪力值/KN需要的彎起鋼筋面積可提供的彎筋面積17φ32=彎筋與梁軸交點到33截面的距離/mm33左截面：，故彎起一排鋼筋。首先計算彎起鋼筋的上下彎起點的垂直距離。彎起末端與架立鋼筋焊接。設(shè)焊接鋼筋骨架的架立鋼筋（HRB400）為φ14，鋼筋重心至蓋梁的上邊緣距離，故取。 （310）其中需滿足且，但當(dāng)時，需滿足且。③計算剪力圖分配（圖3151所示），彎起區(qū)段長度，即在長度內(nèi)可按構(gòu)造配置箍筋。當(dāng)時，需設(shè)斜筋，其中： (37) (38)（2）計算參數(shù)①截面尺寸檢查：根據(jù)構(gòu)造要求，梁頂層有10根Φ32鋼筋通過11截面，截面有效高，則；梁頂層有15根Φ32鋼筋通過22截面，截面有效高度，則；梁頂層有25根Φ32鋼筋通過33,44,55,66截面，截面有效高度，則；故截面符合設(shè)計要求。mb/mm/mm/mm11240022240015403324001540442400154055240015406624001540注：表中結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；對于HRB400級鋼筋，對于表中所述x均小于表3102 截面配筋設(shè)計Table 3102 The design section of steel reinforcement 截面號所需Φ32鋼筋根數(shù)實用Φ32鋼筋根數(shù)ρ%11108042221512063332520105442520105552520105662520105注：①，故取②結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)2）剪力作用時各截面的強度驗算（1）計算公式《公路橋規(guī)》規(guī)定，因本設(shè)計的跨高比為，故可按鋼筋混凝土一般構(gòu)件進行計算與驗算，且需進行撓度驗算。主筋采用HRB400鋼筋，取直徑d=32mm，其抗拉強度設(shè)計值為：=330MPa，一根Φ32鋼筋的面積為，鋼筋保護層厚度60mm。4）各墩臺水平力匯總（表39）表39 各種水平力匯總表Table 39 The summary of horizontal forces墩（臺）號荷載名稱012345制動力/KN溫度影響力/KN制動力+溫度影響力/KN注：0號臺和5號臺未計臺后填土壓力，各墩臺均未考慮土壓力。(4)橋臺板式橡膠支座的水平力取摩檫系數(shù)，則板式橡膠支座產(chǎn)生的摩阻力，大于0號臺和，故取，3）溫度影響力的分配（溫度上升20℃）(1)對一聯(lián)中間各墩設(shè)板式橡膠支座的情況 (35)則： (36)式中：故：臨界點以左：臨界點以右：0號臺及7號臺最小摩阻力，大于溫度影響力，故溫度影響力不必進行重分配。(2)制動力分配 (34)則各墩臺分配的制動力為： （向河方向） （向岸方向）(3)號及5號臺的最小摩阻力 ，其中則：。制動力按車道荷載進行計算。中墩橡膠支座中鋼板總厚度20mm，剪切模量，每跨梁一端設(shè)有6個支座，每個支座的抗推剛度為： (32)表38 剪力組合表Table 38 Combination of shear forces截面號剪力組合值1122334455661上部荷載/KN00/KN002蓋梁自重/KN0/KN45603公路Ⅰ級荷載對稱布置/KN00/KN004公路Ⅰ級荷載對稱布置/KN0/KN51+2+3/KN/KN61+2+4/KN0/KN0每個墩上設(shè)有兩排橡膠支座，則支座剛度為取橋臺及兩聯(lián)間橋墩的橡膠支座的摩擦系數(shù)，其中最小摩擦系數(shù)。 各墩水平力計算采用集成剛度法進行水平力分配。其中活載按最不利情況考慮。一般計算公式：11截面： ，；22截面： ；33截面：，；44截面：，；55截面：，；66截面：。沖擊系數(shù)1+μ=（同上部結(jié)構(gòu)）表33 各梁反力匯總表Table 33 The summary of antibeam force 荷載情況1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁6號梁/KN/KN/KN/KN/KN/KN上部恒載公路I級 （雙孔五列對稱布置）（1+μ）公路I級（雙孔五列非對稱布置）（1+μ） 雙柱反力計算圖311 雙柱反力計算圖/cmTable 311 Reactions acting of double Pier/cm計算式為： (31)即 表34 墩柱反力計算表Table 34 Calculation of pier reaction荷載情況上部恒載公路Ⅰ級（雙列五孔對稱布置）公路Ⅰ級（雙列五孔非對稱布置） 蓋梁各截面內(nèi)力計算1）彎矩計算圖312 蓋梁各截面內(nèi)力計算圖/ cmTable 312 Interal forces of coping in sections on bent cap /cm其蓋梁各截面彎矩值見表35。－I級荷載對稱布置：圖33 單列公路－I級荷載對稱布置Fig 33 single row road I level of load symmetrical arrangement－I級荷載對稱布置：圖34 雙列公路－I級荷載對稱布置Fig 34 two row road I level of load symmetrical arrangementc．三列公路－I級荷載對稱布置：圖35 三列公路－I級荷載對稱布置Fig 35 three row road I level of load symmetrical arrangementd．四列公路－I級荷載對稱布置：圖36 四列公路－I級荷載對稱布置Fig 36 Four row road I level of load asymmetrical arrangemente．五列公路－I級荷載對稱布置：圖37 五列公路－I級荷載對稱布置Fig 37 five row road I level of load asymmetrical arrangementf．公路－I級荷載非對稱布置：圖38 公路－I級荷載非對稱布置Fig 38 road I level of load symm