【正文】 雖然我在設(shè)計(jì)過(guò)程中努力將所學(xué)的理論知識(shí)在設(shè)計(jì)中應(yīng)用，還大量參照實(shí)例，但某些具體細(xì)節(jié)難免與實(shí)際有偏差，因此在設(shè)計(jì)中出現(xiàn)有欠考慮的地方，懇請(qǐng)老師批評(píng)指正。橋臺(tái)采用的是墻式框架式埋置式橋臺(tái)，這種配有樁基礎(chǔ)的輕型橋臺(tái)適用于本設(shè)計(jì)這樣的軟土地基。另外橋墩設(shè)計(jì)與周?chē)h(huán)境，地質(zhì)條件，以及地震、溫度作用有著重要關(guān)系。（6）樁頂水平位移驗(yàn)算a．樁在最大沖刷線處的水平位移和轉(zhuǎn)角(，)的計(jì)算 當(dāng)，Z=0時(shí)，通過(guò)查表可得到：，故符合m法計(jì)算要求。該截面處樁的內(nèi)力為：；樁基采用C35混凝土：，HRB400鋼筋：取c=6cm，則，對(duì)于多排樁，由于，故，故。故由，取，則有，b．計(jì)算承臺(tái)發(fā)生位移時(shí)引起的基樁反力c．計(jì)算承臺(tái)底位移a，c，β，d．計(jì)算外力作用下各樁頂內(nèi)力軸向力：水平力：彎矩：校核：由計(jì)算可知，樁頂內(nèi)力為： ；；（4）求最大沖刷線以下深度Z處截面上的彎矩MZ以及樁側(cè)水平應(yīng)力a．求MZ：無(wú)量綱系數(shù)及由《基礎(chǔ)工程》中表413查得，值計(jì)算見(jiàn)表320。則：，其中，則故有： ，得。對(duì)于公路I級(jí)荷載，B=++= 水平土壓力計(jì)算根部（）端部（）總土壓力重心 截面計(jì)算=40060=340mm 由 =1000x（）解得：將x值代入下式，A：采用8根Φ14鋼筋，其截面積為：懸臂自重彎距很小，驗(yàn)算從略。1（）解得：將x值代入下式，采用6根Φ32的鋼筋，其面積33截面：，由=10001x（）解得：將x值代入下式，：采用8根Φ32鋼筋，其面積44截面：，由 =10001x（）解得：將x值代入下式，采用12根Φ32鋼筋，其面積 背墻計(jì)算土壓力及活載水平力所產(chǎn)生的彎矩的荷載效應(yīng)：每米長(zhǎng)度內(nèi)=454=41cm ， ，由 =10001x()解得：將x值代入下式，A每米長(zhǎng)度內(nèi)采用6根Φ14鋼筋，其截面積為：。177。8地震土壓力9支座摩阻力177。表412 內(nèi)力組合表Table 412 Combination of inner force編號(hào)項(xiàng)目2233P/KNH/KNM/KNmP/KNH/KNM/KNm1上部構(gòu)造2橋臺(tái)3橋梁4臺(tái)前土壓力5臺(tái)后土壓力6臺(tái)后公路Ⅰ級(jí)土壓力7結(jié)構(gòu)地震力177。5）支點(diǎn)摩阻力計(jì)算。22截面：；；。44截面：；；；；；；；。3）地震水平力計(jì)算橋臺(tái)的水平地震力按下式計(jì)算： (44)：=，=，=；為臺(tái)身重力，則。22截面：；；；。55截面：；；；；；；。c．各截面土壓力總和及其所產(chǎn)生的彎矩11截面：。=35。m+00066/ KN左右/ KNm+00022/ KN左右/ KNm+000044Q/ KN左右M/ KN荷載組合的結(jié)果列于表49。表46 臺(tái)帽自重剪力計(jì)算表Table 46 Calculation of bent cap shear forces截面計(jì)算式Q/KN11左+++++（+）25右22左+++++右33左++++++96右44左（+96）右55左(+96)右66左(+96)右臺(tái)帽各截面自重彎矩的計(jì)算見(jiàn)表47。表43 上部構(gòu)造恒載、活載作用時(shí)，臺(tái)身反力計(jì)算表Table 43 Calculation of pier reaction,when live and dead load of upper strucure acting臺(tái)身反力上部荷載公路Ⅰ級(jí)對(duì)稱非對(duì)稱/KN合計(jì)/KN合計(jì) 內(nèi)力計(jì)算1）上部構(gòu)造恒載、活載所產(chǎn)生的剪力計(jì)算：見(jiàn)表44。按公路I級(jí)計(jì)算得反力最大值。其構(gòu)造尺寸如圖41。主要材料：混凝土采用C35混凝土；主筋采用HRB400鋼筋。表323 配筋系數(shù)表Table 323 The parameters of reinforced/mmεABCDρ/KN/KN359注：①系數(shù)A，B，C，D由設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）附錄C查得；②樁身材料是足夠安全，可不進(jìn)行樁身裂縫驗(yàn)算。表322 值計(jì)算表Table 322 Combination of /KN/m178。2）樁基強(qiáng)度驗(yàn)算（1）確定順橋向樁的計(jì)算寬度,故?。?）樁的變形系數(shù)，在此范圍內(nèi)僅有一層土，即礫石。1）樁長(zhǎng)估算（1）按允許應(yīng)力法進(jìn)行承臺(tái)底垂直荷載的組合：恒載+雙孔三列汽車(chē)荷載：=+=由此荷載控制設(shè)計(jì)。 樁基的設(shè)計(jì)參照J(rèn)TG D632007《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》設(shè)計(jì)。 墩身裂縫計(jì)算。則有：對(duì)于此構(gòu)件需考慮構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)的變形對(duì)軸向力偏心距的影響，即應(yīng)將軸向力對(duì)截面重心軸的偏心距乘以偏心距增大系數(shù)。表316 相應(yīng)最大最小垂直力時(shí)的彎矩計(jì)算Table 316 Calculation of moments according to the biggest and smallest vertical forces荷載情況A墩底彎矩/KNmB墩底彎矩/KNm()（1+μ）()（1+μ）公路Ⅰ級(jí)雙孔雙列雙孔三列制動(dòng)力溫度影響力注：表中1+μ=（3）最大彎矩計(jì)算見(jiàn)表317。m（4）和相應(yīng)的計(jì)算： T=；溫度影響力： H=；汽車(chē)偏載： P=B2B1==抗扭縱筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：抗扭箍筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：，取，則蓋梁各截面抗扭強(qiáng)度驗(yàn)算見(jiàn)表314表3141 截面抗扭強(qiáng)度驗(yàn)算表Table 3141 Calculation of every section torsional strength 截面112233b/mm240024002400/mm15401540h/mm16001600+314實(shí)需抗扭鋼筋抗扭縱筋444444φ10箍筋333333表3142 截面抗扭強(qiáng)度驗(yàn)算表Table 3142 Calculation of every section torsional strength 截面445566b/mm240024002400/mm154015401540h/mm160016001600 +314實(shí)需抗扭鋼筋抗扭縱筋444444φ10箍筋333333 墩柱計(jì)算 恒載計(jì)算選擇4號(hào)墩臺(tái)1）一孔上部構(gòu)造恒載：（++）22=2）蓋梁自重（半邊）：3）一根墩柱自重（當(dāng)=8m時(shí)）：4）承臺(tái)自重：5）樁身每米自重： 活載計(jì)算1）水平荷載：制動(dòng)力與溫度影響力總和為：H=2）垂直荷載：公路－I級(jí)荷載：?jiǎn)慰讍瘟校? 雙孔單列： 墩柱配筋設(shè)計(jì)1）雙柱反力橫向分布系數(shù)計(jì)算（1）公路－I級(jí)荷載單列布載（2）公路－I級(jí)荷載雙列布載 （3）公路－I級(jí)荷載三列布載 2）活載內(nèi)力計(jì)算公路－I級(jí)荷載，雙孔布載產(chǎn)生的支點(diǎn)反力最大，單孔布載產(chǎn)生的偏心彎矩最大。表3112 彎起鋼筋計(jì)算表Table 3112 Bent steel calculator距33截面距離/mm80分配的計(jì)算剪力值/KN需要的彎起鋼筋面積可提供的彎筋面積8φ32=彎筋與梁軸交點(diǎn)到33截面的距離/mm（3）各截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算見(jiàn)表312： (311) (312) (313) （314) (315)表中，箍筋間距 。為了得到每對(duì)彎起鋼筋分配的剪力，由各排彎起的鋼筋的末端折點(diǎn)應(yīng)落在前一排彎起鋼筋的彎起點(diǎn)。11截面故取22截面故取33截面故??；因?yàn)樾铦M足故取，綜上，設(shè)計(jì)箍筋間距取。②檢查截面是否需要配置箍筋11截面 22截面 因?yàn)楣士稍谏w梁跨中的某個(gè)長(zhǎng)度范圍內(nèi)按構(gòu)造配置箍筋，其余區(qū)段按計(jì)算配置腹筋。1）彎矩作用時(shí)，各截面配筋設(shè)計(jì)表3101 截面配筋設(shè)計(jì)Table 3101 The design section of steel reinforcement 截面號(hào)/KN(2)對(duì)橋臺(tái)及兩聯(lián)間橋墩設(shè)板式橡膠支座的情況：板式橡膠支座的摩阻力為，大于溫度影響力。圖314 公路I級(jí)荷載布置/mFig 314 Road I level of load arrange/m單列行車(chē)產(chǎn)生的制動(dòng)力：雙孔布載時(shí)：?jiǎn)慰撞驾d時(shí)：由于《橋規(guī)》的規(guī)定，不得小于，故取。2=；每片中梁支點(diǎn)反力：2=；2=。表36 剪力計(jì)算表/KNTable 36 The calculation of shear forces/KN荷載情況上部荷載公路Ⅰ級(jí)對(duì)稱布置公路Ⅰ級(jí)非對(duì)稱布置墩柱反力梁的反力/KN/KN/KN各截面剪力11/KN000/KN22/KN/KN33/KN/KN44/KN/KN55/KN/KN0066/KN00/KN003）截面內(nèi)力組合(1)彎矩組合見(jiàn)表37。表321 各梁活載反力計(jì)算表Table 321 Calculation of antibeam live load荷載橫向分布情況公路Ⅰ級(jí)荷載計(jì)算方法荷載布置橫向分布系數(shù)單孔雙孔B/KN/KNB/KN/KN對(duì)稱布置按杠桿原理計(jì)算單列行車(chē)000000000000雙列行車(chē)000000三列行車(chē)000110500