【正文】 ，其面積其他截面的計算方法相同，計算結果列表410表410 正截面鋼筋用量表Table 410 Amount of steel of crosssection截面112233445566計算鋼筋面積941873555618212575635010實際用鋼筋用量根數(shù)624701574545面積562943618936189 臺墻計算 垂直荷載計算1）恒載計算（1）上部構造：；（2）耳墻：；（3）擋塊：；（4）背墻：背墻后填土：（5）臺帽：（6）臺墻（33截面以上）：臺墻上土重：臺墻（44截面以上）：臺墻上土重：（7）承臺：（8）承臺以上土重： 2）恒載對臺墻各截面所產(chǎn)生的彎矩：：：：3）活載對臺墻產(chǎn)生的反力公路－I級荷載對稱布置，從臺帽計算中知，公路－I級雙孔五列布載，梁端反力R=，則1片臺墻的反力 4）活載對各截面所產(chǎn)生的彎矩見表411。表411 活載偏心彎矩表Table 411 Eccentric bending moment of live load截面荷載22334455公路Ⅰ級（非對稱布置）R/KN011M/KNm0 水平力計算1）由填土自重引起的土壓力： =18kN/m179。，=35。（1）臺前溜坡土壓力（根據(jù)河道水流情況，溜坡不可能被沖毀，考慮按主動土壓力計算。溜坡被沖情況驗算從略）計算公式如下： (41)式中：B=2= (42) 則a．33截面H=b．截面44H=c．承臺部分（2）由臺后填土自重引起的土壓力a．各截面單位土壓力 (43)11截面：；22截面：；33截面：；44截面：；55截面：。b．各部分土壓力計算背墻：； ；臺帽：；；臺墻中部：； ；臺墻底：； ；承臺：；。c．各截面土壓力總和及其所產(chǎn)生的彎矩11截面：。22截面：；；；。33截面：；；；；。44截面：；；；；；。55截面：；；；；；；。2）由活載引起的水平土壓力臺后公路Ⅰ級荷載，橋上無活載時，由汽車荷載換算的等代均布土層厚度為：式中：為橋臺后填土的破壞棱體長度，對于臺背為豎直時；，而；；所以。在破壞棱體長度范圍內(nèi)只能放兩個重軸，因是四車道，故單位土壓力 各部分土壓力計算：背墻：；臺帽：；臺墻中部：；臺墻底部：；承臺： 。各截面水平土壓力總和及彎矩計算：11截面：。22截面：；；；。33截面：；；；； 。44截面：；；；；；。55截面：；；；；；；。3）地震水平力計算橋臺的水平地震力按下式計算： (44)：=，=，=；為臺身重力，則。各部水平地震力計算：耳墻：； ；擋塊：； ；背墻：； ；臺帽：； ；臺墻中部：； ；臺墻底：； ；承臺：； 。水平地震力對各截面產(chǎn)生的彎矩計算：22截面：；；；；；。33截面：；；；；；；。44截面：；；；；；；；。55截面：；；；；；；；；。4）地震土壓力計算地震時作用于臺背的主動土壓力可按下式計算：式中：=，=，=，故有。各截面地震土壓力計算：11截面：；；。22截面：；；。33截面：；；；。44截面：；；；。55截面：；；；。5）支點摩阻力計算。 (45)。各截面的彎矩為：11截面：；22截面：；33截面：；44截面：；55截面：。6）內(nèi)力匯總及組合，見表412。表412 內(nèi)力組合表Table 412 Combination of inner force編號項目2233P/KNH/KNM/KNmP/KNH/KNM/KNm1上部構造2橋臺3橋梁4臺前土壓力5臺后土壓力6臺后公路Ⅰ級土壓力7結構地震力177。177。177。177。8地震土壓力9支座摩阻力177。組合Ⅰ1+2+4+5+31+2+4+5+6組合Ⅱ1+2+4+5+3+91+2+4+5+6+9編號項目4455P/KNH/KNM/KNmP/KNH/KNM/KNm1上部構造2橋臺3橋梁4臺前土壓力5臺后土壓力6臺后公路Ⅰ級土壓力7結構地震力177。177。177。177。8地震土壓力9支座摩阻力177。組合Ⅰ1+2+4+5+31+2+4+5+6組合Ⅱ1+2+4+5+3+91+2+4+5+6+9 截面驗算1）臺帽底面（22截面），（為荷載組合表中的計算彎矩。）2）臺墻中部（33截面）3）臺墻底部（44截面）4）鋼筋配置22截面：，，由=10179。1（）解得：將x值代入下式，采用6根Φ32的鋼筋，其面積33截面：，，由=10001x（）解得：將x值代入下式，：采用8根Φ32鋼筋，其面積44截面：，，由 =10001x（）解得：將x值代入下式，采用12根Φ32鋼筋，其面積 背墻計算土壓力及活載水平力所產(chǎn)生的彎矩的荷載效應：每米長度內(nèi)=454=41cm ， ，由 =10001x()解得：將x值代入下式，A每米長度內(nèi)采用6根Φ14鋼筋，其截面積為：。 耳墻計算按擋土墻土壓力計算。 活載等代土層厚度的計算，B=l+a+Htan30176。式中：l為汽車的前后軸軸距，l=； A為車輪著地長度，a=； H為耳墻高度，取平均高度H=。對于公路I級荷載，B=++= 水平土壓力計算根部（）端部（）總土壓力重心 截面計算=40060=340mm 由 =1000x（）解得：將x值代入下式，A：采用8根Φ14鋼筋，其截面積為：懸臂自重彎距很小，驗算從略。 樁基的設計計算方法：按m法計算。以55截面的荷載組合1+2+4+5+6+9控制樁基設計。截面55（承臺底面）中心受力情況為：計入荷載效應系數(shù)時：P=，H=，M=；不計入荷載效應系數(shù)時：P=，M=1）樁入土長度的計算樁基頂部豎向力為：樁的容許承載力按下式計算：式中：當采用沖擊鉆頭鉆孔時，成孔直徑為d+。則：，其中，，則故有： ，得。根據(jù)本設計計算樁長處的地基條件，為安全起見，樁長取l=18m。2）樁基強度驗算（1）確定順橋向樁的計算寬度,故取＝（2）樁的變形系數(shù),在此范圍內(nèi)有一層土：礫石：樁基采用C35混凝土，（3）樁頂內(nèi)力分配樁的計算長度為：，故可以按照彈性樁進行計算。a．值的計算 對鉆孔樁：，，，土的內(nèi)摩擦角，則，取d0＝。故由，取，則有，b．計算承臺發(fā)生位移時引起的基樁反力c．計算承臺底位移a，c，β，d．計算外力作用下各樁頂內(nèi)力軸向力：水平力：彎矩：校核：由計算可知，樁頂內(nèi)力為： ；；（4）求最大沖刷線以下深度Z處截面上的彎矩MZ以及樁側水平應力a．求MZ：無量綱系數(shù)及由《基礎工程》中表413查得，值計算見表320。b．求 無量綱系數(shù)及由《基礎工程》中表413查得，值的計算見表414。表413值計算表Table 413 Combination of z0000表414值計算表Table 414 Combination of /KN/m178。0000000（5）樁截面強度驗算由表413可知，樁截面最大彎矩發(fā)生在Z= m處，故只需對此處樁截面的強度進行驗算。該截面處樁的內(nèi)力為：；樁基采用C35混凝土：，HRB400鋼筋：取c=6cm，則，對于多排樁，由于，故，故。當，時，當，時，根據(jù)公式： 進行樁基配筋設計，計算見表415。表415 配筋系數(shù)表Table 415 The parameters of reinforced/mmεABCDρ/KN/KN44%73%注：，B，C，D由設計規(guī)范（JTG D622004）附錄C查得。，可不進行樁身裂縫驗算。（6）樁頂水平位移驗算a．樁在最大沖刷線處的水平位移和轉角(，)的計算 當，Z=0時，通過查表可得到：，故符合m法計算要求。，通過查表可得到：，故b．墩頂縱向水平位移驗算在公式 中， ，其中，則墩頂縱向水平位移：水平位移容許值；滿足要求。875 結論本設計為預應力混凝土簡支梁橋的下部結構設計，設計內(nèi)容主要包括橋墩選型，支座設計、橋墩橋臺等的設計。橋墩選擇的形式對整個橋的穩(wěn)定性有重要影響，影響橋梁的穩(wěn)定，橋墩設計時應本著安全性、耐久性、省時省料的原則來進行設計。另外橋墩設計與周圍環(huán)境，地質(zhì)條件，以及地震、溫度作用有著重要關系。通過本次設計，使自己在橋墩設計方面有了更深刻的了解。橋墩的計算內(nèi)容包括支座設計，內(nèi)力組合，橋墩、橋臺截面設計，配筋計算，及墩身裂縫驗算等。在本設計中，橋墩采用鉆孔灌注樁雙柱式橋墩，它的特點是圬工體積小，結構輕巧，比重大且施工簡便，外形美觀，過水性良好。橋臺采用的是墻式框架式埋置式橋臺，這種配有樁基礎的輕型橋臺適用于本設計這樣的軟土地基。它借助于結構物的整體剛度和材料強度承受外力，降低對地基強度的要求和擴大應用范圍。對于在設計中關于各部分尺寸計算是參考已有的設計資料及橋梁規(guī)范中的具體要求事先擬定的，然后根據(jù)計算來驗算截面的合理性確定，進行配筋設計。本設計中根據(jù)上部荷載給的內(nèi)力值，進行內(nèi)力組合，找到最不利荷載，設計中考慮了理論上的各種因素。雖然我在設計過程中努力將所學的理論知識在設計中應用，還大量參照實例，但某些具體細節(jié)難免與實際有偏差，因此在設計中出現(xiàn)有欠考慮的地方，懇請老師批評指正。致謝