【正文】 ηe0(m) ξABCDe0 γ0Nd(KN)11379 11562 10622 11516 10814 Ar2fcd+Cρr2fsd′(KN)19004 14533 15085 12348 13436 兩者之差7624 2971 4463 833 2623 是否滿足是是是是是γ0N dηe0(KN*m)8257 10409 9192 11695 10292 Br3fcd+Dρgr3fsd′(KN*m)13534 13005 13106 12509 12775 兩者之差5277 2596 3915 814 2483 是否滿足是是是是是梁端接分聯(lián)墩30米裝配式T梁40米墩高各工況下橋墩承載力驗算表 結構形式相關數(shù)值3跨一聯(lián)4跨一聯(lián)5跨一聯(lián)橋墩號12123123根數(shù)、直徑(mm)40Ф2840Ф2840Ф2840Ф2840Ф2840Ф2840Ф2840Ф28ζ1 ζ2 h0(m)h(m)22222222η ηe0(m) ξABCDe0 γ0Nd(KN)9658 11379 9599 11562 10622 9614 11516 10814 Ar2fcd+Cρr2fsd′(KN)11268 15639 13436 19004 20716 21872 27902 29651 兩者之差1610 4259 3837 7442 10094 12258 16387 18838 是否滿足是是是是是是是是γ0N dηe0(KN*m)10524 9565 9107 8234 6899 5899 5212 4368 Br3fcd+Dρgr3fsd′(KN*m)12207 13198 12775 13534 13561 13521 12504 12061 兩者之差1682 3633 3668 5300 6662 7622 7292 7694 是否滿足是是是是是是是是（3）正常使用極限狀態(tài)驗算梁端接橋臺30米裝配式T梁40米墩高各工況下橋墩裂縫驗算表 結構形式相關數(shù)值3跨一聯(lián)4跨一聯(lián)5跨一聯(lián)橋墩號11212長期效應組合設計軸力Nl(KN)7751 7884 7201 7850 7341 短期效應組合設計軸力Ns(KN)7952 8087 7397 8053 7538 短期效應組合設計彎矩Ms(KN*m)4159 3134 2624 2989 2480 Ns偏心距e0=Ms/Ns(m) 構件計算長度Lo 鋼筋表面形狀系數(shù)C111111長期效應影響系數(shù)C2=1+ h0(m)h(m)22222l0/h ηs σss (MPa)86 62 42 94 71 砼保護層厚C(mm)4040404040Wfk(mm) 是否滿足是是是是是梁端接分聯(lián)墩30米裝配式T梁40米墩高各工況下橋墩裂縫驗算表 結構形式相關數(shù)值3跨一聯(lián)4跨一聯(lián)5跨一聯(lián)橋墩號12123123長期效應組合設計軸力Nl(KN)6742 7751 6698 7884 7201 6709 7850 7341 短期效應組合設計軸力Ns(KN)6875 7952 6831 8087 7397 6842 8053 7538 短期效應組合設計彎矩Ms(KN*m)2751 2244 2623 2117 1617 2781 2274 1771 Ns偏心距e0=Ms/Ns(m) 構件計算長度Lo 鋼筋表面形狀系數(shù)C111111111長期效應影響系數(shù)C2=1+ h0(m)h(m)22222222l0/h ηs σss (MPa)83 61 63 38 17 7 29 46 砼保護層厚C(mm)4040404040404040Wfk(mm) 是否滿足是是是是是是是是對30米T梁不同聯(lián)長的15米、30米、40米墩高橋梁模型的計算分析可知，橋墩滿足橋梁承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)的受力要求，既有相應的安全儲備，又充分利用了材料的受力性能，在滿足受力安全的基礎上，經(jīng)濟合理，設計方案具有可行性。 40米T梁墩柱計算 計算模型的選取擬定40米T梁的下部尺寸，如下表所示。40米裝配式預應力混凝土T梁下部結構尺寸表墩 高尺 寸（m）0~15米圓柱墩15~30米圓柱墩30~45米薄壁墩45~60米薄壁墩60~70米空心墩70~80米空心墩蓋梁（高x寬）系梁（高x寬）墩柱尺寸樁基尺寸對于40米T梁建立3跨、4跨、5跨的15米墩高和30米墩高的橋梁模型，并考慮橋梁梁端是橋臺或分聯(lián)墩的兩種情況，分析各計算模型的受力狀態(tài)。建立MIDAS橋梁模型，計算得到橋梁模型在恒載和汽車活載作用下的支座反力：三跨40米裝配式預應力混凝土T梁15米墩高汽車荷載作用下的支反力 15米墩高計算（1）荷載效應的計算結合相關規(guī)范進行手算，計算得到各個橋梁模型中橋墩的受力狀態(tài)，計算結果如表2所示，由于橋梁結構的對稱性，計算結果中只列出橋梁一半橋墩的計算數(shù)據(jù)。梁端接橋臺40米裝配式T梁15米墩高各工況下橋墩內力表 結構形式內力組合3跨一聯(lián)4跨一聯(lián)5跨一聯(lián)墩號11212基本組合N(kN)9629 9871 8634 9809 8888 M()3723 2489 1444 2809 1755 短期效應組合N(kN)7217 7414 6410 7363 6617 M()2054 2105 1078 2484 1437 長期效應組合N(kN)6973 7169 6173 7119 6378 M()2054 2105 1078 2484 1437 梁端接分聯(lián)墩40米裝配式T梁15米墩高各工況下橋墩內力表 結構形式內力組合3跨一聯(lián)4跨一聯(lián)5跨一聯(lián)墩號12123123基本組合N(kN)7587 9629 7509 9871 8634 7530 9809 8888 M()2684 1633 3014 1956 945 3497 2432 1389 短期效應組合N(kN)5723 7217 5659 7414 6410 5676 7363 6617 M()2394 1351 2781 1726 744 3278 2215 1181 長期效應組合N(kN)5543 6973 5479 7169 6173 5495 7119 6378 M()2394 1351 2781 1726 744 3278 2215 1181 得到橋墩各種荷載效應的組合值，可以進行橋墩的持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)驗算和持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算。（2）承載能力極限狀態(tài)驗算梁端接橋臺40米裝配式T梁15米墩高各工況下橋墩承載力驗算表 結構形式相關數(shù)值3跨一聯(lián)4跨一聯(lián)5跨一聯(lián)橋墩號11212根數(shù)、直徑(mm)36Ф2836Ф2836Ф2836Ф2836Ф28ζ1 ζ2 h0(m)h(m)η ηe0(m) ξABCDe0 γ0Nd(KN)10592 10859 9497 10790 9777 Ar2fcd+Cρr2fsd′(KN)11738 14979 19812 18809 23355 兩者之差1147 4120 10314 8019 13578 是否滿足是是是是是γ0N dηe0(KN*m)8878 7382 4746 5774 3841 Br3fcd+Dρgr3fsd′(KN*m)9830 10188 9980 10107 9269 兩者之差952 2806 5234 4333 5427 是否滿足是是是是是梁端接分聯(lián)墩40米裝配式T梁15米墩高各工況下橋墩承載力驗算表 結構形式相關數(shù)值3跨一聯(lián)4跨一聯(lián)5跨一聯(lián)橋墩號12123123根數(shù)、直徑(mm)36Ф2836Ф2836Ф2836Ф2836Ф2836Ф2836Ф2836Ф28ζ1 ζ2 h0(m)h(m)η ηe0(m) ξABCDe0 γ0Nd(KN)8346 10592 8260 10859 9497 8283 10790 9777 Ar2fcd+Cρr2fsd′(KN)15922 25266 14511 23839 19305 12197 21362 26650 兩者之差7576 14674 6251 12981 9808 3914 10572 16873 是否滿足是是是是是是是是γ0N dηe0(KN*m)5365 3689 5835 4194 2342 6595 4949 3088 Br3fcd+Dρgr3fsd′(KN*m)10220 8794 10159 9155 10051 9904 9693 8403 兩者之差4855 5104 4324 4961 7709 3309 4744 5315 是否滿足是是是是是是是是（3）正常使用極限狀態(tài)驗算梁端接橋臺40米裝配式T梁15米墩高各工況下橋墩裂縫驗算表 結構形式相關數(shù)值3跨一聯(lián)4跨一聯(lián)5跨一聯(lián)橋墩