【正文】 鋼束回縮總變形值為12mm。 結(jié)構(gòu)分析計算 活載橫向分布系數(shù)與汽車沖擊系數(shù)T形梁采用平面桿系有限元程序進行計算。5）豎向梯度溫度效應(yīng)：按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG D622004）規(guī)定取值。設(shè)計參數(shù)1）混凝土：重力密度γ=，彈性模量EC=MPa。（6）普通鋼筋：根據(jù)貴州高速公路集團有限公司2013年6月3日下發(fā)的《黔高速專議【2013】44號》會議紀要，熱軋光圓鋼筋采用HPB300，直徑小于22mm的熱軋帶肋鋼筋采用HRB400，直徑大于等于22mm的熱軋帶肋鋼筋采用HRB500。按照橋梁相關(guān)規(guī)范要求，對位于7度區(qū)內(nèi)的橋梁需進行抗震計算及抗震措施的設(shè)置。根據(jù)《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》（GB183062001），、。主線普通橋梁結(jié)構(gòu)主要選擇20m、30m、40m裝配式預(yù)應(yīng)力砼T梁。6度區(qū)與7度區(qū)分界點位于羅甸縣羅蘇鄉(xiāng)納慶村，屬第LWSJ1標范圍。（5）預(yù)應(yīng)力鋼束：采用抗拉強度標準值fpk =1860MPa，公稱直徑d=，其力學性能指標應(yīng)符合《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》（GB/T52242003）的規(guī)定。設(shè)計計算采用平面桿系結(jié)構(gòu)計算軟件計算，橫向分配系數(shù)按剛接梁法計算，并采用空間結(jié)構(gòu)計算軟件校核。4）支座不均勻沉降：Δ=5mm。不同之處在于，本次羅望線通用圖直徑大于等于22mm的鋼筋采用HRB500鋼筋，由于鋼筋強度等級提高，增加T梁的安全儲備。T梁跨中活載橫向分布系數(shù)的計算采用剛性橫梁法計算，支點橫向分布系數(shù)的計算采用杠桿原理法計算。支座沉降按5mm計算。第三部分 橋梁墩柱設(shè)計及計算 計算模型的擬定上部結(jié)構(gòu)所受的恒載、活載、溫度荷載以及收縮徐變等引起的墩柱頂?shù)乃搅拓Q向力，決定了墩柱的受力狀態(tài)，也決定墩柱的尺寸及配筋。 橋墩計算分析 縱向水平力的計算橋墩所受到的縱向水平力，使橋墩處于偏心受壓狀態(tài)，影響到橋墩的受力性能，進一步?jīng)Q定橋墩的尺寸和配筋。為墩頂?shù)綐俄敻叨?。計算表達式如下：（4）混凝土收縮、徐變及溫度影響力在各墩上的分配裝配式鋼筋混凝土收縮影響力，按相當于降溫5℃~10℃的影響力記入，本通用圖設(shè)計采用10℃。制動力以荷載不利布置而定。 縱、橫向風力根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTG D602004），風荷載標準值可按如下規(guī)定計算：橫向風荷載假定水平地垂直作用于橋梁各部分迎風面積的形心上： 式中：橫橋向風荷載標準值（KN）； ：基本風壓（KN/m2）；：設(shè)計基準風壓（KN/m2）； ：橫向迎風面積（m2）；：橋梁所在地區(qū)的設(shè)計基本風速（m/s），按《規(guī)范》（JTG D602004）附錄A選取。確定先要確定樁在土中的假想固結(jié)點，墩柱與樁因直徑不同而取用的換算直徑，以及墩柱頂?shù)募s束剛度。（4）構(gòu)件的計算長度利用結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定理論，根據(jù)歐拉公式可以推導出橋墩的計算長度系數(shù)。構(gòu)件的計算長度為：（5）偏心距的增大系數(shù)根據(jù)規(guī)范《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG D622004）計算偏心距的增大系數(shù)：式中，為構(gòu)件的計算長度；為軸向力對截面重心軸的偏心距；為截面有效高度，圓柱墩取；為截面高度，對圓形截面??；為荷載偏心率對截面曲率的影響系數(shù)；為構(gòu)件長細比對截面曲率的影響系數(shù)。20米裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土T梁下部結(jié)構(gòu)尺寸表墩 高尺 寸（m）0~15米15~30米蓋梁（高x寬）系梁（高x寬）墩柱直徑樁基直徑對于20米T梁建立不同跨徑的15米墩高和30米墩高的橋梁模型，并考慮橋梁梁端是橋臺或分聯(lián)墩的兩種情況，分析各計算模型的受力狀態(tài)。梁端接橋臺20米裝配式T梁30米墩高各工況下橋墩內(nèi)力表 結(jié)構(gòu)形式內(nèi)力組合3跨一聯(lián)4跨一聯(lián)5跨一聯(lián)墩號11212基本組合N(kN)6291 6397 5965 6491 6078 M()2378 2404 2313 2379 2156 短期效應(yīng)組合N(kN)4715 4801 4458 4879 4549 M()2116 2193 1944 1795 1572 長期效應(yīng)組合N(kN)4555 4640 4303 4719 4392 M()2013 2193 1944 1795 1572 梁端接分聯(lián)墩20米裝配式T梁30米墩高各工況下橋墩內(nèi)力表 結(jié)構(gòu)形式內(nèi)力組合3跨一聯(lián)4跨一聯(lián)5跨一聯(lián)墩號12123123基本組合N(kN)5342 6291 5308 6397 5966 5437 6490 6078 M()2415 2166 2132 1883 1633 1985 1735 1486 短期效應(yīng)組合N(kN)4045 4715 4017 4801 4458 4125 4878 4549 M()1832 1583 1666 1416 1167 1596 1347 1098 長期效應(yīng)組合N(kN)3922 4555 3895 4640 4303 4002 4718 4392 M()1832 1583 1666 1416 1167 1596 1347 1098 得到橋墩各種荷載效應(yīng)的組合值，可以進行橋墩的持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)驗算和持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算。建立MIDAS橋梁模型，計算得到橋梁模型在恒載和汽車活載作用下的支座反力：四跨30米裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土T梁15米墩高汽車荷載作用下的支反力 15米墩高計算（1）荷載效應(yīng)的計算結(jié)合相關(guān)規(guī)范進行計算，計算得到各個橋梁模型中橋墩的受力狀態(tài)，計算結(jié)果如表2所示，由于橋梁結(jié)構(gòu)的對稱性，計算結(jié)果中只列出橋梁一半橋墩的計算數(shù)據(jù)。（2）承載能力極限狀態(tài)驗算梁端接橋臺30米裝配式T梁30米墩高各工況下橋墩承載力驗算表 結(jié)構(gòu)形式相關(guān)數(shù)值3跨一聯(lián)4跨一聯(lián)5跨一聯(lián)橋墩號11212根數(shù)、直徑(mm)36Ф2836Ф2836Ф2836Ф2836Ф28ζ1 ζ2 h0(m)h(m)η ηe0(m) ξABCDe0 γ0Nd(KN)9582 9765 8825 9718 9016 Ar2fcd+Cρr2fsd′(KN)10376 10376 11283 11283 12656 兩者之差793 611 2458 1564 3640 是否滿足是是是是是γ0N dηe0(KN*m)8764 9140 7713 8363 7036 Br3fcd+Dρgr3fsd′(KN*m)9568 9568 9750 9750 9970 兩者之差804 428 2037 1387 2934 是否滿足是是是是是梁端接分聯(lián)墩30米裝配式T梁30米墩高各工況下橋墩承載力驗算表 結(jié)構(gòu)形式相關(guān)數(shù)值3跨一聯(lián)4跨一聯(lián)5跨一聯(lián)橋墩號12123123根數(shù)、直徑(mm)36Ф2836Ф2836Ф2836Ф2836Ф2836Ф2836Ф2836Ф28ζ1 ζ2 h0(m)h(m)η ηe0(m) ξABCDe0 γ0Nd(KN)7861 9582 7802 9765 8825 7817 9719 9017 Ar2fcd+Cρr2fsd′(KN)9925 14979 11283 16872 19305 10828 16395 18809 兩者之差2064 5396 3480 7107 10480 3011 6676 9792 是否滿足是是是是是是是是γ0N dηe0(KN*m)7558 6556 6837 5907 4645 6901 5987 4797 Br3fcd+Dρgr3fsd′(KN*m)9467 10188 9750 10219 10051 9662 10224 10107 兩者之差1909 3632 2912 4312 5406 2761 4237 5309 是否滿足是是是是是是是是（3）正常使用極限狀態(tài)驗算梁端接橋臺30米裝配式T梁30米墩高各工況下橋墩裂縫驗算表 結(jié)構(gòu)形式相關(guān)數(shù)值3跨一聯(lián)4跨一聯(lián)5跨一聯(lián)橋墩號11212長期效應(yīng)組合設(shè)計軸力Nl(KN)6390 6523 5840 6489 5979 短期效應(yīng)組合設(shè)計軸力Ns(KN)6591 6725 6035 6691 6176 短期效應(yīng)組合設(shè)計彎矩Ms(KN*m)3223 2542 1994 2518 1970 Ns偏心距e0=Ms/Ns(m) 構(gòu)件計算長度Lo 鋼筋表面形狀系數(shù)C111111長期效應(yīng)影響系數(shù)C2=1+ h0(m)h(m)l0/h ηs σss (MPa)104 92 62 80 51 砼保護層厚C(mm)4040404040Wfk(mm) 是否滿足是是是是是梁端接分聯(lián)墩30米裝配式T梁30米墩高各工況下橋墩裂縫驗算表 結(jié)構(gòu)形式相關(guān)數(shù)值3跨一聯(lián)4跨一聯(lián)5跨一聯(lián)橋墩號12123123長期效應(yīng)組合設(shè)計軸力Nl(KN)5380 6390 5337 6523 5840 5348 6489 5980 短期效應(yīng)組合設(shè)計軸力Ns(KN)5513 6591 5470 6725 6035 5481 6692 6177 短期效應(yīng)組合設(shè)計彎矩Ms(KN*m)2340 1795 2330 1784 1252 2532 1984 1446 Ns偏心距e0=Ms/Ns(m) 構(gòu)件計算長度Lo 鋼筋表面形狀系數(shù)C111111111長期效應(yīng)影響系數(shù)C2=1+ h0(m)h(m)l0/h ηs σss (MPa)74 39 65 26 0 70 30 3 砼保護層厚C(mm)4040404040404040Wfk(mm) 是否滿足是是是是是是是是 40米墩高計算（1）荷載效應(yīng)的計算計算得到各個橋梁模型中橋墩的受力狀態(tài)，計算結(jié)果如下表所示，由于橋梁結(jié)構(gòu)的對稱性，計算結(jié)果中只列出橋梁一半橋墩的計算數(shù)據(jù)。40米裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土T梁下部結(jié)構(gòu)尺寸表墩 高尺 寸（m）0~15米圓柱墩15~30米圓柱墩30~45米薄壁墩45~60米薄壁墩60~70米空心墩70~80米空心墩蓋梁（高x寬）系梁（高x寬）墩柱尺寸樁基尺寸對于40米T梁建立3跨、4跨、5跨的15米墩高和30米墩高的橋梁模型，并考慮橋梁梁端是橋臺或分聯(lián)墩的兩種情況，分析各計算模型的受力狀