【正文】 程》中表 413 查表可得到：????， ???EI?故 ????rad3650 . ???????b. 墩頂縱向水平位移驗(yàn)算在公式 中，00xl??? ,230hEIMIH???其中 ,??KN???????????.?EI***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)42則 m327370 ????????墩頂縱向水平位移： cx 3..)9.(1436??? ???水平位移容許值 ??.???滿足要求。樁身材料足夠安全，可不進(jìn)行樁身裂縫驗(yàn)算。,743.?dp?當(dāng) 時(shí)，mKNMN???,?根據(jù)公式有： ???? ??????CAfrCfArsdcdu （329）10? （330）DeABDgreBfsdc ?????表 322 配筋系數(shù)表 The parameters of reinforced0/em?A B C D ?/uNK/j/ujN182 遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）41注： A，B，C，D 由設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622022）附錄 C 查得。mz0 0 0 1 0 1 遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）392 3 4 0 0 0 0 0b. 求 Z? （328）ppppZ ?????無量綱系數(shù) 及 由《基礎(chǔ)工程》中表 413 查得， 值的計(jì)算見表 321pABZ?表 321 值計(jì)算表Z? Combination of z= Zz2?Z/m pB2(/)ZKNm?0 0 0 0 0 0 0 1 2 （5）樁截面強(qiáng)度驗(yàn)算由表 320 可知，樁截面最大彎矩發(fā)生在 Z= 處，故只需對(duì)此處樁截面的強(qiáng)度進(jìn)***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)40行驗(yàn)算。???a. 值的計(jì)算 1?4 （321）1001lhAEC??對(duì)鉆孔樁 ， ， ， ，??lm3?????. KNEc ??遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）37306032mKNmhC???土的內(nèi)摩擦角 ，則??，取 d0＝ 。ml30?2）樁基強(qiáng)度驗(yàn)算（1）確定順橋向樁的計(jì)算寬度 1b= ；b?????????；＜B+1 ，故取 ＝。（2）樁長估算：采用 2 根直徑 的鉆孔樁基礎(chǔ)，那么作用于每根樁頂?shù)耐饬椋?KNNpp ???樁的容許承載力按下式計(jì)算： （318）[]]pRUlA???式中： dU??當(dāng)采用沖擊鉆頭鉆孔時(shí)，成孔直徑為 d+。 承臺(tái)底內(nèi)力組合（表 319）表 319 承臺(tái)底內(nèi)力組合表 Combination of inner force for bearing platform end內(nèi)力荷載名稱 KNjN KNjH KN mjM?1 恒載 遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）352 公路—Ⅱ級(jí)，雙孔，單列 3 公路—Ⅱ級(jí)，雙孔，雙列 4 公路—Ⅱ級(jí)，單孔，單列 5 公路—Ⅱ級(jí)，單孔，雙列 6 溫度影響力 7 制動(dòng)力 8 1+2 9 1+3 10 1+4 11 1+5 12 1+2+6+7 13 1+3+6+7 14 1+4+6+7 15 1+5+6+7 由表 319 可知，控制強(qiáng)度設(shè)計(jì)的荷載組合為：恒載+單孔雙列汽車荷載+制動(dòng)力+溫度影響力：Nj＝；H j＝；M j＝。???l 10s?取 10 根 鋼筋，則：?????????03..122?rs則 ??322 ???????? ????????????s ? ?????? ??????????? ， 滿足要求。 墩身裂縫計(jì)算按照設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622022）第 條的規(guī)定，裂縫計(jì)算公式： = （316）????fksfk WmCdECW?????????????????? （317）320,2 ?????????refrNskcuss ()MPa對(duì)組合：恒載+單孔雙列汽車荷載+ 溫度力+制動(dòng)力***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)34??. . ..8..82 ???? ???????slsslNCmMe mKNN對(duì)于帶肋鋼筋，C 1＝。則有： ,16200 ????dlcml故需考慮縱向彎曲對(duì)偏心距的影響。表 313 截面抗扭強(qiáng)度驗(yàn)算表 Calculation of every section torsional strength實(shí)需抗扭鋼筋截面 Vd/kN Td/kNm bmm h0mm hmm βt Asv1 Ast Ast+314 抗扭縱筋/根Ф10箍筋/根 1800 1 5 31118001230 1310 5 3 1800 5 32218001320 1400 5 3 1800 5 33318001320 1400 5 3 1800 5 34418001320 14001 5 3 1800 1 5 35518001320 14001 5 3 墩柱計(jì)算 恒載計(jì)算1）一孔上部構(gòu)造恒載：+ 2+=?2）蓋梁自重（半邊）：++++=3）一根墩柱自重（當(dāng) hi=6m 時(shí)）： ???4）承臺(tái)自重： ????5）樁身每米自重： 843?***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)28 活載計(jì)算1）水平荷載：制動(dòng)力與溫度影響力總和為：H=2）垂直荷載：公路—Ⅱ級(jí)荷載：單孔單列車： ,021? ?雙孔單列車： , KNB5436? 墩柱配筋設(shè)計(jì)1）雙柱反力橫向分布系數(shù)計(jì)算（1）公路—Ⅱ級(jí)荷載單列布載（圖 313）圖 313 公路—Ⅱ級(jí)荷載單列布置/cm Single row roadⅡ level of load arrangement /cm??058..1, ?????KK（2）公路—Ⅱ級(jí)荷載雙列布載（圖 314）圖 314 公路Ⅱ級(jí)荷載雙列布置/cm Double row roadⅡ level of load arrangement /cm遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）29，???????K2）活載內(nèi)力計(jì)算（1）公路—Ⅱ級(jí)荷載，雙孔布載產(chǎn)生的支點(diǎn)反力最大，單孔布載產(chǎn)生的偏心彎矩最大。 (1)j tdVfbh?????? （39）???? （310）? （311）sbdcsV?.???S?表 311 各截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算表 Shear strength of every section checking11 22 33 44 55截面號(hào)左 右 左 右 左 右 左 右 左 右KNVj/ /mmb1800 1800 1800 1800 18000/hm1230 1320 1320 1320 1320KNVj39。??2）剪力作用時(shí)各截面的強(qiáng)度驗(yàn)算（1）計(jì)算公式《公路橋規(guī)》規(guī)定，當(dāng)矩形截面受彎構(gòu)件符合公式 時(shí)， tdVfbh??????可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算，而僅需按構(gòu)造要求配置箍筋。（2）對(duì)橋臺(tái)及兩聯(lián)間橋墩設(shè)板式橡膠支座的情況：板式橡膠支座的摩阻力為 ，大于溫度影響力，故 0 號(hào)臺(tái)為 ，4 號(hào)臺(tái)為 。（4）橋臺(tái)板式橡膠支座的水平力取摩檫系數(shù) ，則板式橡膠支座產(chǎn)生的摩阻力 ，?? ???大于 0 號(hào)臺(tái) H0（= ）和 H4（= ） ，故取 H0=，H 4=。單列行車產(chǎn)生的制動(dòng)力：雙孔布載時(shí)： ???????單孔布載時(shí)： 9圖 312 公路—Ⅱ級(jí)荷載布置/m RoadⅡ level of load arrange/m***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)22但按照《橋規(guī)》 [4]的規(guī)定，T 不得小于 165KN，故取 T=165KN。00439。1）橋墩（臺(tái)）剛度計(jì)算墩（臺(tái)）采用 C40 混凝土，其彈性模量 。中墩橡膠支座中鋼板總厚度 20mm，剪切模量 ＝1000 ，每跨梁一端設(shè)有 4eG2/KNm個(gè)支座，每個(gè)支座的抗推剛度為： （32） /2erabGKn????***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)20每個(gè)墩上設(shè)有兩排橡膠支座，則支座剛度為＝2＝ （33）39。表 37 彎矩組合表 Combination of moments截面號(hào)彎矩組合值 /KNm?11 22 33 44 551 上部恒載 0 2 蓋梁自重 3 公路—Ⅱ級(jí)對(duì)稱布置 0 4 公路—Ⅱ級(jí)非對(duì)稱布置 0 5 1+2+3 6 1+2+4 遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）19（2）剪力組合見表 38表 38 剪力組合表 Combination of shear forces截面號(hào)剪力組合值/KN 11 22 33 44 55V左0 1 上部恒載 右 02 蓋梁自重 V右 0左0 3 公路—Ⅱ級(jí) 對(duì)稱布置 右 0 4 公路—Ⅱ級(jí) 非對(duì)稱布置 右 5 1+2+3 V右 6 1+2+4 右 各墩水平力計(jì)算采用集成剛度法進(jìn)行水平力分配。 10M?? ?? ?215..34G??圖 310 蓋梁各截面內(nèi)力計(jì)算圖/cm Interal forces of coping in sections on bent cap /cm其蓋梁各截面彎矩值見表 35表 35 彎矩計(jì)算表 The calculation of moments墩柱反力 梁的反力 各截面彎矩/KNm?荷載情況 1/GKN1R11R11 2?34?5上部恒載 0 對(duì)稱 0 公路—Ⅱ級(jí) 非對(duì) 稱 0 2）相應(yīng)于最大彎矩值時(shí)的剪力計(jì)算見表 36一般計(jì)算公式：***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1811 截面： ， ； 0V?左 1R?右22 截面： ；左 右33 截面： ， ；1左 1G右44 截面： ， ；VR??左 2R??右55 截面： 。a. 單列公路— Ⅱ級(jí)荷載對(duì)稱布置：圖 33 單列公路—Ⅱ級(jí)荷載對(duì)稱布置 Single row roadⅡ level of load symmetrical arrangement， ， 150?????????b. 雙列公路—Ⅱ級(jí)荷載對(duì)稱布置：圖 34 雙列公路—Ⅱ級(jí)荷載對(duì)稱布置 Double row roadⅡ level of load symmetrical arrangement， ， ?????????????????c. 單列公路— Ⅱ級(jí)荷載非對(duì)稱布置：圖 35 單列公路—Ⅱ級(jí)荷載非對(duì)稱布置 Single row roadⅡ level of load asymmetrical arrangement遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）13， ，5n?3em2321(04)0ia????? （31）21iinie???????????d. 雙列公路—Ⅱ級(jí)荷載非對(duì)稱布置 圖 36 雙列公路—Ⅱ級(jí)荷載非對(duì)稱布置 Double row roadⅡ level of load asymmetrical arrangement， ， 5n?180em2321(04)0ia????????????***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)14（2）公路－Ⅱ級(jí)荷載順橋行駛：a. 單孔單列公路－ Ⅱ級(jí)荷載圖 37 公路—Ⅱ級(jí)荷載單孔單列布置 RoadⅡ level of load singlehole and single row KNKN?????b. 雙孔單列公路—Ⅱ級(jí)荷載圖 38 公路—Ⅱ級(jí)荷載雙孔單列布置 Road Ⅱ level of load twohole and single row . ??????（3）活載橫向分配后各梁支點(diǎn)反力：計(jì)算式為： iRB???計(jì)算結(jié)果見表 32遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）15