【正文】 04）附錄C查得；②樁身材料是足夠安全，可不進(jìn)行樁身裂縫驗算。該截面處樁的內(nèi)力為：，樁基采用C35混凝土：HRB400鋼筋：取c=6cm，那么 對于多排樁，由于，故，故。表322 值計算表Table 322 Combination of /KN/m178。 (331)對鉆孔樁：，土的內(nèi)摩擦角，則,故取，故由，取，則有，c，β；；軸向力：水平力：彎矩：校核：由計算可知，樁頂內(nèi)力為：；；（4）求最大沖刷線以下深度Z處截面上的彎矩MZ以及樁側(cè)水平應(yīng)力：無量綱系數(shù)及由《基礎(chǔ)工程》中表413查得，值計算見表320。2）樁基強(qiáng)度驗算（1）確定順橋向樁的計算寬度,故?。?）樁的變形系數(shù)，在此范圍內(nèi)僅有一層土，即礫石。樁的容許承載力按下式計算：，式中 （328）當(dāng)采用沖擊鉆頭鉆孔時，成孔直徑為d+。1）樁長估算（1）按允許應(yīng)力法進(jìn)行承臺底垂直荷載的組合：恒載+雙孔三列汽車荷載：=+=由此荷載控制設(shè)計。承臺底內(nèi)力組合見表320。 樁基的設(shè)計參照J(rèn)TG D632007《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》設(shè)計。已知，由于，故取。 墩身裂縫計算。按上兩式列表進(jìn)行計算，結(jié)果見表319。則有：對于此構(gòu)件需考慮構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)的變形對軸向力偏心距的影響，即應(yīng)將軸向力對截面重心軸的偏心距乘以偏心距增大系數(shù)。表317 最大彎矩計算Table 317 Calculation of the biggest moments 荷載情況公路Ⅰ級制動力溫度影響力單孔雙列單孔三列00垂直力（1+μ）（）（1+μ）（）A墩底彎矩()（1+μ）B墩底彎矩()（1+μ）表318 內(nèi)力組合表Table 318 Combination of inner force截面位置內(nèi)力名稱A柱底截面B柱底截面1上部恒載2墩帽自重3墩柱自重4公路Ⅰ級雙孔雙列5公路Ⅰ級雙孔三列6公路Ⅰ級單孔雙列7公路Ⅰ級單孔三列8溫度影響力9制動力101+2+3+4+8+9111+2+3+5+8+9121+2+3+6+8+9131+2+3+7+8+9141+2+3+4151+2+3+5161+2+3+6171+2+3+7 注：本表內(nèi)力組合按照設(shè)計規(guī)范JTG D602004規(guī)定。表316 相應(yīng)最大最小垂直力時的彎矩計算Table 316 Calculation of moments according to the biggest and smallest vertical forces荷載情況A墩底彎矩/KNmB墩底彎矩/KNm()（1+μ）()（1+μ）公路Ⅰ級雙孔雙列雙孔三列制動力溫度影響力注：表中1+μ=（3）最大彎矩計算見表317。1+μ=。m（4）和相應(yīng)的計算： T=；溫度影響力： H=；汽車偏載： P=B2B1==抗扭縱筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值為：抗扭箍筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值為：，取，則蓋梁各截面抗扭強(qiáng)度驗算見表314表3141 截面抗扭強(qiáng)度驗算表Table 3141 Calculation of every section torsional strength 截面112233b/mm240024002400/mm15401540h/mm16001600+314實需抗扭鋼筋抗扭縱筋444444φ10箍筋333333表3142 截面抗扭強(qiáng)度驗算表Table 3142 Calculation of every section torsional strength 截面445566b/mm240024002400/mm154015401540h/mm160016001600 +314實需抗扭鋼筋抗扭縱筋444444φ10箍筋333333 墩柱計算 恒載計算選擇4號墩臺1）一孔上部構(gòu)造恒載：（++）22=2）蓋梁自重（半邊）：3）一根墩柱自重（當(dāng)=8m時）：4）承臺自重：5）樁身每米自重： 活載計算1）水平荷載：制動力與溫度影響力總和為：H=2）垂直荷載：公路－I級荷載：單孔單列： 雙孔單列： 墩柱配筋設(shè)計1）雙柱反力橫向分布系數(shù)計算（1）公路－I級荷載單列布載（2）公路－I級荷載雙列布載 （3）公路－I級荷載三列布載 2）活載內(nèi)力計算公路－I級荷載，雙孔布載產(chǎn)生的支點反力最大，單孔布載產(chǎn)生的偏心彎矩最大。0450截面號445566左右左左右左b/mm240024002400/mm154015401540P%%%0003）各截面抗扭強(qiáng)度驗算（1）選取4號墩進(jìn)行驗算按《公路橋規(guī)》規(guī)定，截面在承受彎剪扭共同作用時符合（316）式時，可不進(jìn)行構(gòu)件的抗扭承載力計算，僅需按構(gòu)造要求配置鋼筋。表3112 彎起鋼筋計算表Table 3112 Bent steel calculator距33截面距離/mm80分配的計算剪力值/KN需要的彎起鋼筋面積可提供的彎筋面積8φ32=彎筋與梁軸交點到33截面的距離/mm（3）各截面抗剪強(qiáng)度驗算見表312： (311) (312) (313) （314) (315)表中，箍筋間距 。圖316 鋼筋彎起示意圖Fig 316 Schematic diagram of steel bent33右截面：，故僅彎起一排鋼筋。為了得到每對彎起鋼筋分配的剪力，由各排彎起的鋼筋的末端折點應(yīng)落在前一排彎起鋼筋的彎起點。彎起鋼筋的彎起角為45176。11截面故取22截面故取33截面故?。灰驗樾铦M足故取，綜上，設(shè)計箍筋間距取。圖3151 蓋梁剪力分配圖Fig 3151 Shear distribution map 圖3152 蓋梁剪力分配圖Fig 3152 Shear distribution map 懸臂部分：（圖3152所示），彎起區(qū)段長度，，箍筋采用R235級鋼筋取直徑Φ10（滿足8m且大于），其 (39)C35混凝土，其；斜筋采用HRB400級鋼筋，其。②檢查截面是否需要配置箍筋11截面 22截面 因為故可在蓋梁跨中的某個長度范圍內(nèi)按構(gòu)造配置箍筋，其余區(qū)段按計算配置腹筋?！豆窐蛞?guī)》規(guī)定了截面最小尺寸的限制條件，即；《公路橋規(guī)》規(guī)定，當(dāng)矩形截面受彎構(gòu)件符合以下公式時，可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗算，而僅需按構(gòu)造要求配置箍筋。1）彎矩作用時，各截面配筋設(shè)計表3101 截面配筋設(shè)計Table 3101 The design section of steel reinforcement 截面號/KN 蓋梁配筋設(shè)計蓋梁采用C35混凝土，其軸心受壓強(qiáng)度為： =。(2)對橋臺及兩聯(lián)間橋墩設(shè)板式橡膠支座的情況：板式橡膠支座的摩阻力為，大于溫度影響力。因大于0號臺和，兩臺處支座均無滑移的可能性，故制動力不再進(jìn)行重分配。圖314 公路I級荷載布置/mFig 314 Road I level of load arrange/m單列行車產(chǎn)生的制動力：雙孔布載時：單孔布載時：由于《橋規(guī)》的規(guī)定，不得小于，故取。1）橋墩（臺）剛度計算橋墩（臺）采用C35混凝土，其彈性模量(1)各墩（臺）懸臂剛度計算如下一墩兩柱 ： ， (33)，圖313 懸臂剛度計算圖示Table 313 Cantilever stiffness calculates graphical representation 對于橋臺：向河方向：；向岸方向：臺背填硬塑粘性土的地基系數(shù)及容重分別為：，(2)墩（臺）與支座串連，串聯(lián)后各剛度為：對橋墩：對橋臺：向河方向：向岸方向：2）制動力的分配(1)制動力計算公路－I級荷載布置如圖314。2=；每片中梁支點反力：2=；2=。表37 彎矩組合表Table 37 Combination of moments截面號內(nèi)力組合值1122334455661上部荷載02蓋梁自重