【正文】 1　阻尼調(diào)整系數(shù)Cd1　阻尼調(diào)整系數(shù)Cd1　峰值加速度A（g）峰值加速度A（g）E1反應(yīng)譜值Sh1=　E2反應(yīng)譜值Sh1=　E1地震力計(jì)算E2地震力計(jì)算主梁質(zhì)心地震力E0hp= kN主梁質(zhì)心地震力E0hp= kN墩柱質(zhì)心地震力E1hp= kN墩柱質(zhì)心地震力E1hp= kN（2）E1地震作用下橋墩抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算根據(jù)《城市人行天橋與人行地道設(shè)計(jì)規(guī)范》。本橋?yàn)锽類規(guī)則橋梁，采用SM——單振型反應(yīng)譜法進(jìn)行抗震分析與計(jì)算，水平加速度反應(yīng)譜由《公路橋梁抗震設(shè)計(jì)細(xì)則》JTG/，本橋只考慮水平向地震作用，分別考慮順橋向X和橫橋向Y的地震作用。設(shè)防目標(biāo)：在E1地震作用下，結(jié)構(gòu)總體處于彈性階段，基本無(wú)損傷，無(wú)需修復(fù)即可繼續(xù)使用。本橋的抗震設(shè)防類別為B類，抗震構(gòu)造措施按8度設(shè)計(jì)。3．偶然狀況（地震作用）下部結(jié)構(gòu)驗(yàn)算Z2墩頂設(shè)固定支座，在地震作用下，Z2墩及樁基處于最不利狀態(tài)，故對(duì)Z2墩進(jìn)行地震作用下的設(shè)計(jì)計(jì)算。d）正常使用極限狀態(tài)樁基裂縫驗(yàn)算σss=,=故在荷載短期效應(yīng)組合下受拉區(qū)邊緣鋼筋應(yīng)力σss=24MPa，可不驗(yàn)算裂縫。m樁柱頂水平位移: delta = m坐標(biāo) 位移 彎矩 剪力 土應(yīng)力 由計(jì)算可得，樁最不利受力位置約在y=，該處P=，M=m, 剪力 Ho= KN樁柱頂彎矩: Ma = KNc）正常使用極限狀態(tài)樁基受力計(jì)算輸入數(shù)據(jù)（按正常使用極限狀態(tài)頻遇組合）:h= m, h1= m, h2 = malfa = , m = , n = , EI = m4外力P = KN, H = KN, M外= KN彎矩作用平面內(nèi)截面驗(yàn)算：偏心距e0=M/N=，偏心率增大系數(shù)η=，ηe0=454mm。垂直彎矩作用平面截面驗(yàn)算：長(zhǎng)細(xì)比l0/d=20/=，故穩(wěn)定系數(shù)φ=。 m，Q=，故對(duì)該截面進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算。m地面處樁柱變位: 水平位移 = m, 轉(zhuǎn)角 = 弧度樁柱底彎矩: Mh = KNm外荷載q1 = , q2 = , q3 = , q4 = KN/m基底不嵌入巖石層承載能力極限狀態(tài)基本組合計(jì)算結(jié)果:地面處樁柱彎矩: Mo= KNm）剪力（kN）樁頂截面荷載組合值表 表418組合類型軸力（kN）彎矩（kNd）正常使用極限狀態(tài)樁基裂縫驗(yàn)算σss=,=故在荷載短期效應(yīng)組合下受拉區(qū)邊緣鋼筋應(yīng)力σss=24MPa，可不驗(yàn)算裂縫。m樁柱頂水平位移: delta = m坐標(biāo) 位移 彎矩 剪力 土應(yīng)力 由計(jì)算可得，樁最不利受力位置約在y=，該處P=，M=m, 剪力 Ho= KN樁柱頂彎矩: Ma = KNc）正常使用極限狀態(tài)樁基受力計(jì)算輸入數(shù)據(jù)（按正常使用極限狀態(tài)頻遇組合）:h= m, h1= m, h2 = malfa = , m = , n = , EI = m4外力P = KN, H = KN, M外= KN彎矩作用平面內(nèi)截面驗(yàn)算：偏心距e0=M/N=524/=，偏心率增大系數(shù)η=，ηe0=248mm。垂直彎矩作用平面截面驗(yàn)算：長(zhǎng)細(xì)比l0/d=22/=，故穩(wěn)定系數(shù)φ=。m，Q=，故對(duì)該截面進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算。m地面處樁柱變位: 水平位移 = m, 轉(zhuǎn)角 = 弧度樁柱底彎矩: Mh = KNm外荷載q1 = , q2 = , q3 = , q4 = KN/m基底嵌入巖石層承載能力極限狀態(tài)基本組合計(jì)算結(jié)果:地面處樁柱彎矩: Mo= KNm）剪力（kN）樁頂截面荷載組合值表 表415組合類型軸力（kN）彎矩（kN2．持久狀況樁基計(jì)算（1）地基基礎(chǔ)概況樁基概況一覽表 表413橋墩編號(hào)Z1Z2Z3樁基類型端承樁端承樁摩擦樁單樁長(zhǎng)度（m）172020現(xiàn)選取較為不利的Z2（中墩）以及Z3（邊墩）的樁基進(jìn)行持久狀況設(shè)計(jì)計(jì)算。c）正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算由于橋墩為偏心受壓構(gòu)件，故應(yīng)對(duì)橋墩的裂縫進(jìn)行計(jì)算，應(yīng)滿足在Ⅱ類環(huán)境條件下。fsd(h0as39。故可得所需縱筋面積為：As=As39。故可判別大小偏心：ε=N/(fcdbh0)=()=εb=，故可按大偏心受壓構(gòu)件計(jì)算，受壓區(qū)高度x=εh0==114mm2 as’=120mm。(MPa)C30砼30000　HRB400　　　330偏心距e0=M/N=，構(gòu)件在彎矩作用方向的長(zhǎng)細(xì)比l0/b=4000/1200=5，故不計(jì)偏心距增大系數(shù)。m）剪力（kN）承載能力極限狀態(tài)基本組合正常使用極限狀態(tài)頻遇組合正常使用極限狀態(tài)準(zhǔn)永久組合b）承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算墩柱截面按照矩形偏心受壓構(gòu)件進(jìn)行計(jì)算，截面尺寸bxh=1200mmx1200mm，構(gòu)件在彎矩方向和垂直彎矩作用方向上計(jì)算長(zhǎng)度均為4m。（2）Z3號(hào)墩承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算a）荷載與荷載組合各類作用在Z3號(hào)墩上產(chǎn)生的支反力表 表413作用類型反力（kN）鋼梁自重二期恒載梯道恒載人群荷載整體溫度變化基礎(chǔ)沉降風(fēng)荷載支座1豎向反力支座2豎向反力水平力，花瓶墩驗(yàn)算截面取墩底截面，對(duì)各個(gè)荷載進(jìn)行組合，詳見(jiàn)下表。c）正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算由于橋墩為偏心受壓構(gòu)件，故應(yīng)對(duì)橋墩的裂縫進(jìn)行計(jì)算，應(yīng)滿足在Ⅱ類環(huán)境條件下。)= ，故截面無(wú)需配置鋼筋，僅按構(gòu)造配筋。故可得所需縱筋面積為：As=As39。故可判別大小偏心：ε=N/(fcdbh0)=()=εb=，故可按大偏心受壓構(gòu)件計(jì)算，受壓區(qū)高度x=εh0==189mm2 as’=120mm。(MPa)C30砼30000　HRB400　　　330偏心距e0=M/N=，構(gòu)件在彎矩作用方向的長(zhǎng)細(xì)比l0/b=4000/1200=5，故不計(jì)偏心距增大系數(shù)。m）剪力（kN）承載能力極限狀態(tài)基本組合正常使用極限狀態(tài)頻遇組合正常使用極限狀態(tài)準(zhǔn)永久組合b）承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算墩柱截面按照矩形偏心受壓構(gòu)件進(jìn)行計(jì)算，截面尺寸bxh=1200mmx1200mm，構(gòu)件在彎矩方向和垂直彎矩作用方向上計(jì)算長(zhǎng)度均為4m。各類作用在Z2號(hào)墩上產(chǎn)生的支反力表 表410作用類型反力（kN）鋼梁自重二期恒載人群荷載風(fēng)荷載基礎(chǔ)沉降梯度溫度支座1豎向反力53支座2豎向反力53水平力，花瓶墩驗(yàn)算截面取墩底截面，對(duì)各個(gè)荷載進(jìn)行組合，詳見(jiàn)下表。橋墩混凝土等級(jí)為C30，鋼筋選用直徑25cm的HRB400鋼筋。由于溫度變化對(duì)下部結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的水平力無(wú)法超過(guò)最大的支座摩阻力，故整體升、作用于ZZ3墩頂。在整體降溫條件下主梁的伸縮量為?1=x1αt==，整體降溫溫度力為F降=K?1=?；ㄆ慷盏目雇苿偠劝聪率接?jì)算：K墩=1h33EI+δHH+hδHM+δMHh+δMMh2可得K墩=，由于ZZ3墩頂均為活動(dòng)支座，故支座本身抗推剛度可忽略不計(jì)，Z1墩和Z3墩距離不動(dòng)點(diǎn)Z2墩的距離均為26m，整體升溫取31℃，整體降溫取18攝氏度。：本橋下部結(jié)構(gòu)采用鋼筋砼花瓶形獨(dú)柱墩接承臺(tái)樁基礎(chǔ)，ZZ3號(hào)墩為主梁邊墩，Z2號(hào)墩為主梁中墩。10．支座反力 圖410 主梁支座反力圖持久狀況人行天橋支座反力表 表48墩柱號(hào)支座1豎向反力（kN）支座2豎向反力（kN）水平力（kN）1（邊墩）2（中墩）3（邊墩）偶然狀況人行天橋支座反力表 表49墩柱號(hào)支座1豎向反力（kN）支座2豎向反力（kN）2（中墩）偶然狀況下人行天橋支座支反力取天橋恒載和q=。(hw100tw)4[σ9002+τ120+58hwa22]≤1成立時(shí)，局部穩(wěn)定滿足，hw=1164mm，tw=16mm，σ=74MPa，τ=，a=1500mm帶入上式可得(1164100x16)4749002++581164150022=≤1，故局部穩(wěn)定滿足要求。圖49 主梁1階豎向振型圖7．整體穩(wěn)定驗(yàn)算根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》，h/b0=6，且l1/b0=26/=95(235/fy)=，故可不計(jì)算整體穩(wěn)定性，根據(jù)規(guī)范的構(gòu)造滿足整體穩(wěn)定性要求。5．由結(jié)構(gòu)重力和人群荷載計(jì)算的豎向撓度 結(jié)構(gòu)重力和人群荷載計(jì)算的豎向撓度 表46節(jié)點(diǎn)號(hào)荷載組合撓度（m）節(jié)點(diǎn)號(hào)荷載組合撓度（m）1撓度組合229撓度組合202撓度組合230撓度組合23撓度組合2031撓度組合24撓度組合232撓度組合25撓度組合233撓度組合26撓度組合234撓度組合27撓度組合235撓度組合28撓度組合236撓度組合29撓度組合237撓度組合210撓度組合238撓度組合211撓度組合239撓度組合212撓度組合240撓度組合213撓度組合241撓度組合214撓度組合242撓度組合215撓度組合243撓度組合216撓度組合244撓度組合217撓度組合245撓度組合218撓度組合246撓度組合219撓度組合247撓度組合220撓度組合248撓度組合221撓度組合249撓度組合222撓度組合250撓度組合223撓度組合251撓度組合224撓度組合252撓度組合225撓度組合253撓度組合226撓度組合