【正文】 線的夾角之和，以rad計，k——管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，x——從張拉端至計算截面的管道長度,以米計。 常用錨具尺寸錨具型號錨墊板寸mm波紋管徑外/內(nèi)mm螺旋筋圈徑mm圈數(shù)千斤頂型號錨具最小布置間距mmOVM15518062/551704Ycw100200OVM15720077/702406Ycw150230OVM15923087/802706Ycw250260VM151227097/903307Ycw250290OVM1519320107/1004008Ycw400420OVM1527370127/1204708Ycw650490YM15516567/601705YDC1500210YM15719077/701905YDC1500230YM15921587/802106YDC2000270YM151225092/852506YDC2500320YM1515290102/953206YDC3200370YM1517300107/1003407YDC4200400YM1519300107/1003507YDC4200420YM1524320117/1104007YDC5200460第5章 預(yù)應(yīng)力損失及有效應(yīng)力的計算根據(jù)《橋規(guī)》（JTG D622004），預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)計算中，應(yīng)考慮由下列因素引起的預(yù)應(yīng)力損失：預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間的摩擦 σl4錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮 σl2預(yù)應(yīng)力鋼筋與臺座之間的溫差 σl3混凝土的彈性壓縮 σl4預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛 σl5混凝土的收縮和徐變 σl6說明：從計算概念上，每根預(yù)應(yīng)力束在每個截面的預(yù)應(yīng)力損失都不一樣，但是由于本設(shè)計是畢業(yè)設(shè)計教學(xué)環(huán)節(jié)，時間有限，所以進(jìn)行一定的簡化，假定預(yù)應(yīng)力束在每個截面的損失相等。預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)盡量對稱布置應(yīng)留有一定數(shù)量的備用管道，一般占總數(shù)的1%。預(yù)應(yīng)力束應(yīng)避免合用多次反向曲率的連續(xù)束，因為這會引起很大的摩阻損失，降低預(yù)應(yīng)力束的效益。預(yù)應(yīng)力束的布置，既要符合結(jié)構(gòu)受力的要求，又要注意在超靜定結(jié)構(gòu)體系中避免引起過大的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力。2. 僅在下緣布置預(yù)應(yīng)力鋼束以中跨跨中29號截面為例（1） 按正常使用階段計算有：查截面特性，有I=(m4)，A= (m2)，ys =(m), yx =(m),WS=,WX=,KS=,KX=,ES=,EX=,Mmax=(KN?m),Mmin=(KN?m)由式(—17)有： =31 當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時： 由式(—18)有：=24（2） 由承載能力極限狀態(tài)計算得：h0 =he==(m),fcd=,b=14m,Mp=(KN?m)受壓區(qū)高度為：= =17 綜上計算可以得29號截面需24根鋼束. 3. 上、下緣均布置預(yù)應(yīng)力鋼束 以邊跨9號截面為例：（1） 按正常使用狀態(tài)計算有：查截面特性，有：I = (m4)，A =(m2)， yS =(m)，yX =(m)，W上 =(m3),W下 =(m3),K上 = (m)，K下 =(m)，e下 = =(m)，e上 ==(m)Mmax=(KN?m),Mmin=(KN?m)由式(—15)有：=11 （）由式（）有：=15由式（）有： =22由式（）有：=17（2） 按承載能力極限狀態(tài)計算有：h0 =he==(m),fcd=上翼緣配筋時有b=10m,Mp=(KN?m)受壓區(qū)高度為：：==7下翼緣配筋時有b=14m,Mp=(KN?m)受壓區(qū)高度為：==6 預(yù)應(yīng)力鋼筋估算結(jié)果正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)實際配筋截面號 控制截面nsnxnsnxnsnx1支座0002625142631/8截面7162944101751251/4截面6122861567143881573/8截面81548916891657101891/2截面1115761218101315941516113/8截面141410315151215121159131/4截面181318314201523151/8截面2217271629193017支座3121311828192819201625201/8截面1511192110713227753109231/4截面6835712244917412251210113263/8截面1713182720152128231724291/2截面24172530241725312216023323/8截面1914320336162116183481448816351/4截面913569153611117411123713101136381/8截面1712190392216254028182841支座312131 預(yù)應(yīng)力鋼束的布置連續(xù)梁預(yù)應(yīng)力鋼束的配置不僅要滿足《橋規(guī)》(—99)構(gòu)造要求，還應(yīng)考慮以下原則：應(yīng)選擇適當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束的型式與錨具型式，對不同跨徑的梁橋結(jié)構(gòu)，要選用預(yù)加力大小恰當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束，以達(dá)到合理的布置型式。Mmin=(KN?m)其中：I—有效截面慣性矩； A—有效截面面積； ys—有效截面中性軸距上緣的距離； yx—有效截面中性軸距下緣的距離。具體計算如下：預(yù)應(yīng)力鋼束采用7φ5型號，采用YM1515。然而，一些次內(nèi)力項的計算恰與預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)量和布置有關(guān)?？捎汕懊娴氖剑ǎ┖褪剑ǎ┩茖?dǎo)得： （） （）有時需調(diào)整束數(shù)，當(dāng)截面承受負(fù)彎矩時，如果截面下部多配根束，則上部束也要相應(yīng)增配根，才能使上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，同理，當(dāng)截面承受正彎矩時，如果截面上部多配根束，則下部束也要相應(yīng)增配根。公式（）變?yōu)? （）公式（）變?yōu)? （） 由預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的截面上緣應(yīng)力和截面下緣應(yīng)力分為三種情況討論：a. 截面上下緣均配有力筋Np上和Np下以抵抗正負(fù)彎矩，由力筋Np上和Np下在截面上下緣產(chǎn)生的壓應(yīng)力分別為： （） （）將式（）、（）分別代入式（）、（），解聯(lián)立方程后得到 （） （）令 代入式（）、（）中得到 （） （）式中 Ap—每束預(yù)應(yīng)力筋的面積；—預(yù)應(yīng)力筋的永存應(yīng)力(~)；e—預(yù)應(yīng)力力筋重心離開截面重心的距離；K—截面的核心距；A—混凝土截面面積，取有效截面計算。Mmax、Mmin項的符號當(dāng)為正彎矩時取正值，當(dāng)為負(fù)彎矩時取負(fù)值，且按代數(shù)值取大小。二、 使用荷載下的應(yīng)力要求e上Np下Np上e下Y上Y下MminnMmax+++Np下Np上Mmax合成+Mmin合成規(guī)范（JTJ D622004）規(guī)定，截面上的預(yù)壓應(yīng)力應(yīng)大于荷載引起的拉應(yīng)力，預(yù)壓應(yīng)力與荷載引起的壓應(yīng)力之和應(yīng)小于混凝土的允許壓應(yīng)力（為），或為在任意階段，全截面承壓，截面上不出現(xiàn)拉應(yīng)力，同時截面上最大壓應(yīng)力小于允許壓應(yīng)力。—混凝土抗壓設(shè)計強(qiáng)度；—預(yù)應(yīng)力筋抗拉設(shè)計強(qiáng)度；—單根預(yù)應(yīng)力筋束截面積； b—截面寬度，需配雙筋的，可據(jù)截面上正、負(fù)彎矩按上述方法分別計算上、下緣所需預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量。截面的安全性是通過截面抗彎安全系數(shù)來保證的。（公路一級）截面號MaMINMaMAXMamin對應(yīng)QMamax對應(yīng)Q支座 1/8截面 1/4截面 3/8截面 1/2截面 5/8截面 3/4截面 7/8截面 支座 1/8截面 1/4截面 3/8截面 1/2截面 5/8截面 3/4截面 7/8截面 支座 第4章 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算與布置 力筋估算 計算原理根據(jù)《預(yù)規(guī)》（JTG D622004）規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足彈性階段（即使用階段）的應(yīng)力要求和塑性階段（即承載能力極限狀態(tài)）的正截面強(qiáng)度要求。求得：正彎矩效應(yīng)： 負(fù)彎矩效應(yīng)： FACTOR=(1+μ)nηξ 式中 1+μ—沖擊系數(shù)；n—車道數(shù)；η—車道折減系數(shù)；ξ—偏載系數(shù)。計算連續(xù)梁的沖擊力引起的正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)時，采用；計算連續(xù)梁的沖擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)時，采用。不管橋梁的建筑材料、結(jié)構(gòu)類型是否有差別，也不管結(jié)構(gòu)尺寸與跨徑是否有差別，只要橋梁結(jié)構(gòu)的基頻相同，在同樣條件的汽車荷載下，就能得到基本相同的沖擊系數(shù)。用剛性橫梁法計算橫向影響線豎標(biāo)值1. 抗扭修正系數(shù)＝2. 計算橫向影響線豎標(biāo)值對于1號邊梁的橫向影響線豎標(biāo)值可以通過簡化公式計算：單箱雙室計算簡化為3片梁肋汽車荷載布置見下圖： 圖 汽車荷載布置其中：＝+0+＝ m2 ＝＝ ＝＝影響線圖如下： 圖 影響線圖用剛性橫梁法的橫向分布影響線為直線，設(shè)影響線零點離1號梁軸線的距離為x，則：解得：x＝根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》本設(shè)計的橋面凈寬度W＝，車輛單向行駛時在，橋涵的設(shè)計車道數(shù)為3車道。因為截面采用單箱單室時，可直接按平面桿系結(jié)構(gòu)進(jìn)行活載內(nèi)力計算，無須計算橫向分布系數(shù)，所以全橋采用同一個橫向分配系數(shù)。本設(shè)計采用滿堂支架法,二期恒載(又稱后期恒載)集度約為:Q=由BSAS系統(tǒng)計算而得的有關(guān)結(jié)果如下表所示: 毛截面幾何特性控制截面截面號截面類型AIY上Y下H支座1 1 1/8截面3 3 1/4截面5 5 3/8截面7 7 1/2截面9 9 5/8截面11 11 3/4截面13 13 7/8截面15 15 支座17 17 1/8截面20 20 1/4截面21 23 3/8截面26 26 1/2截面29 29 5/8截面32 26 3/4截面35 23 7/8截面38 20 支座41 17 恒載內(nèi)力計算截面號Mg1Q1Mg2Q2kNkN邊支座 1/8截面