【正文】 變化等等。表61 邊支點截面預(yù)應(yīng)力損失鋼束號（MPa）（MPa）（MPa）（MPa）（MPa）（MPa）N26N27N28N29N30N31N32N33N34表62 邊跨1/2截面預(yù)應(yīng)力損失鋼束號（MPa）（MPa）（MPa）（MPa）（MPa）（MPa）N8N9N10N11N12N13N14N22N23N24N25N34 表63 中支點截面預(yù)應(yīng)力損失鋼束號（MPa）（MPa）（MPa）（MPa）（MPa）（MPa）N1N2N3N4N5N6N7N8N9N10N11N12N13N14N16N17N18N19N20N21N22N23N24N25表64 中跨1/4截面預(yù)應(yīng)力損失鋼束號（MPa）（MPa）（MPa）（MPa）（MPa）（MPa）N8N9N10N11N12N13N14N22N23N24N25N42N43表65 中跨跨中截面預(yù)應(yīng)力損失鋼束號（MPa）（MPa）（MPa）（MPa）（MPa）（MPa）N35N36N37N38N39N40N41N42N43第7章 次內(nèi)力計算橋梁結(jié)構(gòu)在各種內(nèi)外因素的影響下，可能會受到強(qiáng)迫的撓曲變形或軸向的伸縮變形影響。再分別計算每個截面每束預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力損失。計算時應(yīng)根據(jù)張拉受力情況考慮自重的影響；——非預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土彈性模量之比?？砂匆?guī)范采用； ——加載齡期為時混凝土的徐變系數(shù)終極值?！惰F路橋規(guī)》規(guī)定：對于鋼絲，鋼絞線、低松弛時，當(dāng)時，取，當(dāng)時，??； ——鋼絞線的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。 混凝土彈性壓縮損失根據(jù)《鐵路橋規(guī)》規(guī)定，后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件采用分批張拉時，先張拉的鋼筋由張拉后批鋼筋所引起的混凝土彈性壓縮的預(yù)應(yīng)力損失，可按下式計算：式中 ——在計算截面力筋重心處由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土壓應(yīng)力； ——力筋的彈性模量與傳力錨固時混凝土彈性模量之比。 錨具變形損失根據(jù)《鐵路橋規(guī)》規(guī)定，預(yù)應(yīng)力直線筋由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力損失可按下式計算：式中 ——張拉端錨具變形、鋼筋回縮、螺帽縫隙及后加墊板的縫隙等之和；本設(shè)計取6mm。 管道摩阻損失根據(jù)《鐵路橋規(guī)》規(guī)定，后張法構(gòu)件中由預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失可按下式計算：式中  ——預(yù)應(yīng)力鋼筋錨下控制張拉應(yīng)力； ——預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁間的摩擦系數(shù)； ——管道每米長度的局部偏差對摩擦的影響系數(shù)； ——從張拉端至計算截面間平面曲線管道部分夾角之和； ——從張拉端至計算截面的管道長度在構(gòu)件縱軸上的投影長度。其中預(yù)應(yīng)力鋼筋與臺座之間的溫差為先張法預(yù)應(yīng)力構(gòu)件需要考慮的損失項。有效預(yù)應(yīng)力是進(jìn)行應(yīng)力計算和承載能力計算的基礎(chǔ)。表51 換算截面特性表截面位置( m2)I0(m4)（m）（m）邊支2[i] 邊跨1/48[i] 邊跨1/212[i] 邊跨3/416[i] 截面位置( m2)I0(m4)（m）（m）中支點22[i] 中跨1/827[i] 中跨1/431[i] 中跨3/835[i] 跨中39[i] 第6 章 預(yù)應(yīng)力損失及有效應(yīng)力預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的設(shè)計計算，需要根據(jù)承受外荷載的情況，確定其本身預(yù)加力的大小，然而力筋束中的預(yù)應(yīng)力往往受施工因素，材料性能及環(huán)境條件等因素的影響而引起預(yù)應(yīng)力損失。本設(shè)計選取9個關(guān)鍵截面進(jìn)行截面特性計算。此次毛截面的截面特性直接從midas 軟件中得到。聯(lián)立以上四式，可得：式中 、——混凝土應(yīng)力、應(yīng)變和面積； 、——鋼筋應(yīng)力、應(yīng)變和面積。其基本思路是：在符合彈性體及平截面假定的前提下，將截面內(nèi)受拉區(qū)縱向受拉鋼筋面積換算成假想的能承受拉應(yīng)力的混凝土面積。根據(jù)材料力學(xué)知識可知：凈截面面積： 凈截面重心軸距截面下緣： 凈截面抗彎慣性矩： 式中 ——毛截面面積 ——毛截面對毛截面重心軸的慣性矩； ——預(yù)應(yīng)力鋼束孔道面積； ——毛截面重心軸至截面下緣距離； ——孔道重心軸至截面下緣距離。為計算方便，忽略孔道及換算混凝土對自身形心軸的慣性矩。根據(jù)規(guī)范規(guī)定，后張法構(gòu)件，當(dāng)計算由作用引起的應(yīng)力時，管道壓漿前采用凈截面，預(yù)應(yīng)力筋與混凝土粘結(jié)后采用換算截面；當(dāng)計算由預(yù)加力引起的應(yīng)力時，除指明外應(yīng)采用凈截面。后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁的截面特性與所驗算的階段密切相關(guān)。第5章 截面特性計算截面特性是指任意截面的幾何性質(zhì)，包括截面面積、質(zhì)心、靜矩、抗彎慣性矩、抗扭慣性矩等幾何參數(shù)。因靠近支點處剪力比較大，254和57號單元箍筋采用采用十肢16mmQ235，其余單元采用8肢12mmQ235。本設(shè)計不考慮橫向預(yù)應(yīng)力設(shè)計。橫隔板中設(shè)置橫向預(yù)應(yīng)力有時不僅僅是為了補償橋面橫向預(yù)應(yīng)力的需要，而是為了隔板受力的需要，尤其是在考慮了溫度變化和混凝土收縮徐變影響下適當(dāng)預(yù)應(yīng)力可以限制裂縫的發(fā)展。為了減小頂板的厚度，可在頂板內(nèi)采用扁錨體系。橫向預(yù)應(yīng)力一般施加在截面的頂板內(nèi)或橫隔板內(nèi)。本設(shè)計未進(jìn)行豎向預(yù)應(yīng)力束配置。也可以將預(yù)應(yīng)力鋼筋和鋼絞線作為豎向預(yù)應(yīng)力，在預(yù)留孔道內(nèi)按后張法張拉。豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋主要布置在箱梁截面的腹板內(nèi)，盡可能沿腹板的中軸布置。中跨跨中39號截面共配置預(yù)應(yīng)力筋18束，其中頂板束2束，編號為N35，其兩端錨固在設(shè)置于頂板內(nèi)壁的鋸齒塊上，錨具中心距頂板邊緣 200mm，錨具中心間距400mm；底板束 12 束，編號為N38—N43，分一層均布置于底板內(nèi)，孔道中心距底板邊緣 200mm，；腹板束4束，編號為N36—N37，孔道中心距腹外邊緣 200mm，具體布置見設(shè)計圖紙。其中頂板束 60 束，編號為N1—N15，分 2 層布置，上層 36 束，孔道中心距頂板上緣 165mm；第二層 32 束，孔道中心距第一層孔道中心為215mm；腹板束20束，編號為N16—N25，孔道中心距腹板外邊緣200mm；其中N15為備用束。 縱向預(yù)應(yīng)力束在橫截面對稱布置。 縱向預(yù)應(yīng)力束的布置本設(shè)計縱向預(yù)應(yīng)力筋全部采用12和15高強(qiáng)度低松弛鋼絞線，YCW350/400B 型張拉千斤頂，方形錨墊板尺寸300mm300mm，錨具中心距≥318mm，錨具中心距構(gòu)件邊緣的距離≥194mm。，因為這會引起很大的摩阻損失，降低預(yù)應(yīng)力束筋的效益。，既要符合結(jié)構(gòu)受力的要求，又要注意在超靜定結(jié)構(gòu)體系中避免引起過大的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力。，也不能像鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中任意切斷鋼筋那樣去切斷預(yù)應(yīng)力束筋，而導(dǎo)致在結(jié)構(gòu)中布置過多的錨具。當(dāng)預(yù)應(yīng)力束筋選擇過大，每束的預(yù)加力不大，造成大跨結(jié)構(gòu)中布束過多，而構(gòu)造尺寸限制布置不下時，則要求增大截面。 縱向預(yù)應(yīng)力鋼束布置原則，錨具型式，對不同跨徑的梁橋結(jié)構(gòu)，要選用預(yù)加力大小恰當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束筋，以達(dá)到合理的布置型式。在箱形截面內(nèi)縱向預(yù)應(yīng)力筋可以布置在頂板內(nèi)承受負(fù)彎矩；布置在底板內(nèi)承受正彎矩；在分段施工和分段配筋中，有頂板束在頂板內(nèi)平彎后通過腹板下彎錨固，以承受截面的主拉應(yīng)力。對于懸臂施工的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋來說，縱向預(yù)應(yīng)力筋的布置主要有懸臂束和連續(xù)預(yù)應(yīng)力束兩大類： 在懸臂澆注施工階段，要配置承受負(fù)彎矩的懸臂預(yù)應(yīng)力筋（也稱一期配束）；而在合攏成橋后，要配置承受恒活載產(chǎn)生正負(fù)彎矩的預(yù)應(yīng)力筋（也稱二期配束）。考慮到估算時內(nèi)力值中并未計入次內(nèi)力的影響， 倍的放大系數(shù)。以中支點截面為例進(jìn)行配筋計算： 綜上可知，實際配置中取上緣取80束，其中頂板60束，腹板20束。則按使用階段初步估算的預(yù)應(yīng)力筋數(shù)目：式中 N y ——預(yù)估的縱向預(yù)應(yīng)力鋼束合力。其中，b) 當(dāng)只截面在下緣布置預(yù)應(yīng)力筋以抵抗截面正彎矩時：當(dāng)由截面上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時： （417）當(dāng)由截面下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時： （418）c) 當(dāng)只截面在上緣布置預(yù)應(yīng)力筋以抵抗截面負(fù)彎矩時：當(dāng)由截面上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時： （419）當(dāng)由截面下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時： （420）當(dāng)按上下緣的壓應(yīng)力的限制條件計算預(yù)應(yīng)力筋束的最大值時，可由式（46）和式（48）推導(dǎo)得： （421） （421）（3）預(yù)應(yīng)力筋有效應(yīng)力在使用階段配筋估算時，預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力值應(yīng)該取有效應(yīng)力，即要在張拉控制應(yīng)力的基礎(chǔ)上扣除各種預(yù)應(yīng)力損失值。公式（45）變?yōu)椋? （49）公式（47）變?yōu)椋? （410）截面上緣由預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的應(yīng)力和截面下緣由預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的應(yīng)力分三種情況討論:a) 截面上下緣均配有預(yù)應(yīng)力筋和以抵抗截面正負(fù)彎矩，由預(yù)應(yīng)力筋和在截面上下緣產(chǎn)生的壓應(yīng)力分別為： （411） （412）將式（49）、（410）分別帶入式（411）、（412），聯(lián)立方程解得 （413） （414）令 ，代入（413），（414）中得到 （415） （416）式中 ——每束預(yù)應(yīng)力筋的截面積； ——預(yù)應(yīng)力筋的永存預(yù)應(yīng)力；——預(yù)應(yīng)力筋預(yù)加應(yīng)力合力作用點至截面重心軸的距離。當(dāng)為正彎矩時，取正值，當(dāng)為負(fù)彎矩時取負(fù)值。計算式為：對于截面上緣 （45） （46）對于截面下緣