【正文】 M(kNm)支點(diǎn)2Q(kN)M(kNm)第二跨1/4Q(kN)M(kNm)第二跨1/2Q(kN)M(kNm)第二跨3/4Q(kN)M(kNm)支點(diǎn)3Q(kN)M(kNm)第三跨1/4Q(kN)M(kNm)第三跨1/2Q(kN)M(kNm)根據(jù)表68和表69可以繪出承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)的彎矩 剪力包絡(luò)圖，分別見圖61圖616。各主要控制截面由于支座位移引起的內(nèi)力值見表67。主要控制截面由溫度變化引起的內(nèi)力值見表67。第二、三跨計(jì)算結(jié)果將在表66中列出。mQ支2min=(1+) （）= 對(duì)應(yīng)彎矩為： M支2=m（2）最小剪力將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第5跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在該截面處，得第二支點(diǎn)截面的最小剪力值。計(jì)算公式：式中：Sp——所求截面的最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）；Pi——車輛荷載的軸重；yi——沿橋縱向與荷載位置對(duì)應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值。計(jì)算公式： 用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=Q3/4min=(1+)()= 對(duì)應(yīng)彎矩為： M3/4= 用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=Q3/4max=(1+) = 對(duì)應(yīng)彎矩為： M3/4=m 第一跨四分之三截面剪力影響線如圖615：圖615 第一跨四分之三截面剪力影響線（1）最大剪力將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第1跨的后1/4跨上和第5跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在該截面處，得第一跨跨中截面的最大剪力值。計(jì)算公式： 用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：= 用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=Q1/2max=(1+) = 對(duì)應(yīng)彎矩為： M1/2=m 第一跨跨中截面剪力影響線如圖614：圖614 第一跨跨中截面剪力影響線（1）最大剪力將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第1跨的后1/2跨上和第5跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在該截面處，得第一跨跨中截面的最大剪力值。計(jì)算公式： 用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：= 用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=Q1/4max=(1+) = 對(duì)應(yīng)彎矩為： M1/4=m 第一跨四分之一截面剪力影響線如圖613：圖613 第一跨四分之一截面剪力影響線（1）最大剪力將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第1跨的后3/4跨上和第5跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在該截面處，得第一跨1/4截面最大剪力值。計(jì)算公式： 用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：= 用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=Q支1max=(1+)= 對(duì)應(yīng)彎矩為： M支1=0 kNm)（二）計(jì)算各截面剪力最大和剪力最小及相應(yīng)的彎矩 (P=380kN) 第一支點(diǎn)截面剪力影響線如圖612：圖612 第一支點(diǎn)截面剪力影響線（1）最大剪力將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第5跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在該截面處，得第一支點(diǎn)截面截面的最大剪力值。m)支點(diǎn)2Q(kN)M(kNm)第一跨3/4Q(kN)第三跨1/2Q(kN)M(`kNm)第一跨1/2Q(kN)第三跨1/4Q(kN)M(kNm) 第一跨1/4Q(kN)支點(diǎn)3Q(kN)M(kN表65 各截面彎矩最大和彎矩最小及相應(yīng)的剪力截面號(hào)內(nèi)力最大彎矩最小彎矩截面號(hào)內(nèi)力最大彎矩最小彎矩支點(diǎn)1Q(kN)第二跨3/4Q(kN)M(kNm 對(duì)應(yīng)剪力為： Q支2= kN由于篇幅有限，在此僅列出第一跨的計(jì)算過程，其余第二、三跨計(jì)算同第一跨，而第四、五跨與第一、二跨對(duì)稱，計(jì)算結(jié)果一樣。計(jì)算公式： 用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=mM支2max=(1+) =計(jì)算公式：式中：Sp——所求截面的最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）；Pi——車輛荷載的軸重；yi——沿橋縱向與荷載位置對(duì)應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值。mM3/4min=(1+)()=m 對(duì)應(yīng)剪力為： Q3/4= kN（2）最小彎矩將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第4跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第二跨3/8截面處，得第一跨3/4截面的最小彎矩值。 用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=m 對(duì)應(yīng)剪力為： Q1/2= kN第一跨四分之三截面彎矩影響線如圖610： 圖610 第一跨四分之三截面彎矩影響線（1）最大彎矩將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第5跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在該截面處，得第一跨3/4截面的最大彎矩值。計(jì)算公式： 用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=mM1/2max=(1+) =計(jì)算公式：式中：Sp——所求截面的最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）；Pi——車輛荷載的軸重；yi——沿橋縱向與荷載位置對(duì)應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值。mM1/4min=(1+) ()= kNm 對(duì)應(yīng)剪力為： Q1/4= kN（2）最小彎矩將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第4跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第二跨3/8截面處，得第一跨1/4截面最小彎矩值。 用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=第一跨四分之一截面彎矩影響線如圖68：圖68 第一跨四分之一截面彎矩影響線（1）最大彎矩將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第5跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在該截面處，得第一跨1/4截面的最大彎矩值。第一支點(diǎn)截面彎矩影響線為零。集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值為Pk=320kN。車輛荷載和車道荷載不得疊加。車道荷載由均布荷載和集中荷載組成。按照車輛橫向排列的規(guī)定，一號(hào)梁三列車橫向位置和最不利布載圖式如圖65： 圖65（一號(hào)梁） 車輛橫向位置示意圖（單位m）mo== 二號(hào)梁三列車橫向位置和最不利布載圖式如圖66：圖66（二號(hào)梁） 車輛橫向位置示意圖（單位m）mo==三號(hào)梁三列車橫向位置和最不利布載圖式如圖67 圖67（三號(hào)梁） 車輛橫向位置示意圖（單位m）mo==跨中和支點(diǎn)荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算結(jié)果見表64：表64 跨中和支點(diǎn)荷載橫向分布系數(shù)梁號(hào)一號(hào)梁二號(hào)梁三號(hào)梁跨中mc支點(diǎn)mo第三節(jié) 活載內(nèi)力計(jì)算一、沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)（一）沖擊系數(shù)據(jù)《橋規(guī)》：結(jié)構(gòu)沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此要計(jì)算結(jié)構(gòu)基頻。=2（++）=圖 61 剛性橫梁法計(jì)算橫向分布系數(shù)示意圖計(jì)算公式為：=一號(hào)梁： =1/6+= =1/=二號(hào)梁： = =三號(hào)梁： = =按照車輛橫向排列的規(guī)定，一號(hào)梁三列車橫向位置和最不利布載圖式如圖62： 圖62（一號(hào)梁）車輛橫向位置示意圖（單位m）三車道 mc== 兩車道 mc==取較大值 二號(hào)梁三列車橫向位置和最不利布載圖式如圖63：圖63（二號(hào)梁）車輛橫向位置示意圖（單位m）三車道 mc== 兩車道 mc== 取較大值三梁三列車橫向位置和最不利布載圖式如圖64： 圖64（三號(hào)梁）車輛橫向位置示意圖（單位m）三車道 mc== 兩車道 mc== 取較大值 由以上計(jì)算可知邊梁的橫向分布系數(shù)最大，在設(shè)計(jì)時(shí)按邊梁的橫向分布系數(shù)考慮。表61 g1在第1施工階段的恒載內(nèi)力節(jié)點(diǎn)號(hào)剪力彎矩支點(diǎn)10第一跨1/42194第一跨1/22940第一跨3/42195支點(diǎn)20第二跨1/42073229第二跨1/24254第二跨3/42073229支點(diǎn)34580 表62 g1在第4施工階段的恒載內(nèi)力節(jié)點(diǎn)號(hào)剪力彎矩節(jié)點(diǎn)號(hào)剪力彎矩支點(diǎn)10第二跨1/2第一跨1/4第二跨3/4第一跨1/2支點(diǎn)3第一跨3/4第三跨1/4支點(diǎn)2第三跨1/2第二跨1/4　　　表63 g1+g2在第5施工階段的恒載內(nèi)力 節(jié)點(diǎn)號(hào)剪力彎矩節(jié)點(diǎn)號(hào)剪力彎矩支點(diǎn)10第二跨1/2第一跨1/4第二跨3/4第一跨1/2支點(diǎn)3第一跨3/4第三跨1/4支點(diǎn)2第三跨1/2第二跨1/4　　　 注: 彎矩單位為kN因橋梁橫斷面布置由六片梁組成，按每片梁承擔(dān)全部二期恒載的六分之一，其值為：g= [(24+125)]=第六章 內(nèi)力計(jì)算第一節(jié) 恒載內(nèi)力的計(jì)算參考文獻(xiàn)[9]P236，根據(jù)單元?jiǎng)澐旨跋鄳?yīng)的恒載集度，采用橋梁博士Dr. Bridge進(jìn)行恒載內(nèi)力計(jì)算。單元號(hào)12378262731323536404166集度單元號(hào)72757680 81107 108112113116117121122147集度單元號(hào)1481521531561571611621791801841851866771集度表42 成橋后T梁一期恒載集度(kN/m)三、二期恒載集度（g2）二期恒載集度為橋面鋪裝于護(hù)欄恒載集度之和。單元號(hào)12378262731323536404166集度單元號(hào)72757680 81107 108112113116117121122147集度單元號(hào)1481521531561571611621791801841851866771集度 表41 預(yù)制T梁一期恒載集度(kN/m)二、成橋后T梁一期荷載集度（g1）預(yù)制梁計(jì)入每片梁間現(xiàn)澆濕接縫混凝土后的恒載集度即為成橋后T梁一期恒載集度。第一施工階段第二施工階段 第三施工階段 第四施工階段 第五施工階段圖52 施工階段示意圖一、預(yù)制T梁一期恒載集度（g1）由預(yù)制T梁的構(gòu)造知橫隔板的自重對(duì)主梁產(chǎn)生的恒載彎矩可以忽略，因此g1僅為預(yù)制箱梁自重集度，計(jì)算公式為：g1=Ai 25kN/m3計(jì)算結(jié)果見表41。如圖52，第一施工階段為預(yù)制主梁，待混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度100%后張拉正彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼束，再將各跨預(yù)制T梁安裝就位，形成有臨時(shí)支座支承的簡支梁狀態(tài)；第二施工階段首先澆筑第①、②跨及第④、⑤跨連續(xù)段接頭混凝土，達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，張拉負(fù)彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼束并壓注水泥漿；第三施工階段澆筑第②、③跨及第③、④跨連續(xù)段接頭混凝土，達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，張拉負(fù)彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼束并壓注水泥漿；第四施工階段拆除全橋的臨時(shí)支座，主梁支承在永久支座上，完成體系轉(zhuǎn)換，再完成主梁橫向接縫，最終形成五跨連續(xù)梁；第五施工階段進(jìn)行防護(hù)欄及橋面鋪裝施工。本設(shè)計(jì)為簡支轉(zhuǎn)連續(xù)梁橋，結(jié)合施工、使用結(jié)構(gòu)的受力特性及預(yù)應(yīng)力束布置，將全橋劃分為186個(gè)單元、187個(gè)節(jié)點(diǎn)，每米一個(gè)單元。 第五章 全橋節(jié)段劃分第一節(jié) 單元?jiǎng)澐謪⒖嘉墨I(xiàn)[9]P235，采用橋梁專用程序橋梁博士Dr. 。m Mud=m Qsd=+ =+=二、橋面板配筋假定保護(hù)層厚度 a，=35㎜ 有效高度 he=h0 as， == Mud=m作用于每米寬板條上的剪力為： Q=(1+==第三節(jié) 內(nèi)力組合及橋面板配筋一、荷載組合根據(jù)參考文獻(xiàn)[2]承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合：Mud=+=－(+)=mQsg=1/2g=－1/2=第二節(jié) 橋面板活載內(nèi)力計(jì)算一、荷載分布寬度易