【正文】 般不控制設(shè)計(jì)，故不另行驗(yàn)算。距支點(diǎn)的截面處：采用全部8束預(yù)應(yīng)力鋼筋的平均值，即即距支點(diǎn)的截面斜截面抗剪滿足要求。其中， (75) (76)式中，為異號(hào)彎矩影響線， 為預(yù)應(yīng)力鋼筋提高系數(shù)， 為受壓翼緣的影響線系數(shù)，對(duì)具有受壓翼緣的截面，取。距支點(diǎn)處的截面：；計(jì)算結(jié)果表明，距支點(diǎn)處的截面截面尺寸滿足要求，但需要配置抗剪鋼筋。 為預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)。 斜截面承載力計(jì)算 斜截面抗剪承載力預(yù)應(yīng)力鋼筋簡支梁應(yīng)對(duì)規(guī)定需要驗(yàn)算的各個(gè)截面進(jìn)行斜截面承載力驗(yàn)算，以變化點(diǎn)和距支點(diǎn)處的截面進(jìn)行斜截面看見承載力驗(yàn)算。因?yàn)椋詫儆诘谝活愋汀D61 第一階段混凝土截面劃分Fig 61 The first phase of the concrete crosssection divided 第一階段：主梁預(yù)制并張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋 跨中截面混凝土：分塊面積：，，分塊面積至梁頂距離：對(duì)梁頂面積矩：，各分塊自身慣性矩：，，預(yù)留孔道面積：，分塊面積至梁頂距離：，對(duì)梁頂面積矩：非預(yù)應(yīng)力鋼筋非預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量：混凝土的彈性模量：所以有故重心至梁頂?shù)木嚯x：，凈截面：， 四分之一跨截面混凝土截面同跨中截面預(yù)留孔道面積：分塊面積至梁頂距離：對(duì)梁頂面積矩：， 變化點(diǎn)截面混凝土截面：同跨中截面預(yù)留孔道：面積：，分塊面積至梁頂距離： 對(duì)梁頂面積矩凈截面， 支點(diǎn)截面混凝土面積：分塊面積至梁頂距離：對(duì)梁頂面積矩，對(duì)梁頂面積矩，凈截面：， 第二階段：灌漿封錨，主梁吊裝就位并現(xiàn)澆300mm濕接縫 跨中截面 混凝土全截面（同第一階段）預(yù)應(yīng)力鋼筋截面換算：預(yù)應(yīng)力彈性模量：混凝土的彈性模量：重心之梁頂距離：對(duì)梁頂面積矩：非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面換算（同第一階段）凈截面： 四分之一跨截面混凝土截面（同第一階段）預(yù)應(yīng)力鋼筋：重心之梁頂距離：對(duì)梁頂面積矩：(因?yàn)?非預(yù)應(yīng)力鋼筋（同第一階段跨中）凈截面： 變化點(diǎn)截面混凝土截面：（同第一階段）預(yù)應(yīng)力鋼筋截面換算：重心之梁頂距離：對(duì)梁頂面積矩：非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面換算：（同第一階段）凈截面：， 支點(diǎn)截面圖62 第三階段混凝土支點(diǎn)截面劃分Fig 62 The third phase of the concrete crosssection divided混凝土截面：重心之梁頂距離：預(yù)應(yīng)力鋼筋：（同第一階段）非預(yù)應(yīng)力鋼筋：（同第一階段）凈截面：， 第三階段：橋面、欄桿及人行道施工和運(yùn)營階段 跨中截面分塊面積：，預(yù)應(yīng)力鋼筋截面換算（同第二階段）非預(yù)應(yīng)力鋼筋同第二階段凈截面：， 四分之一跨截面混凝土、預(yù)應(yīng)力、鋼筋非預(yù)應(yīng)力鋼筋同上一階段凈截面：， 變化點(diǎn)截面混凝土同第三階段鋼筋截面同第二階段凈截面：， 支點(diǎn)截面混凝土截面：重心之梁頂距離：，，，預(yù)應(yīng)力鋼筋：（同第二階段）非預(yù)應(yīng)力鋼筋：（同第一階段）凈截面：，表61 各控制截面不同階段的截面幾何特性匯總表Table 61 each section of various stage of crosssectional geometry putation受力階段計(jì)算截面階段Ⅰ：孔道壓漿前跨中截面1371971465618095100L/4截面1371971465620189300L/8截面1371971465815922700支點(diǎn)截面1655771507538628100階段Ⅱ：管道結(jié)硬后至濕接縫結(jié)硬前跨中截面1423435466030254800697545659L/4截面1423435466076603500592369857L/8截面14234354717443921001004994444支點(diǎn)截面1707235507787589800階段Ⅲ：濕接縫結(jié)硬后跨中截面1459435483282677400L/4截面1459435483329026100L/8截面14594354889968147001004100236支點(diǎn)截面17432355270913699007 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 正截面承載力計(jì)算取彎矩最大的跨中截面進(jìn)行計(jì)算。主梁吊裝就位后現(xiàn)澆300mm濕接縫，但濕接縫還沒有參與截面受力，所以此時(shí)的截面特性計(jì)算采用計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，箱梁翼板寬度仍為2800mm。 由公式，求解為第一類形，則采用7根直徑為18mm的HRB400級(jí)鋼筋，提供的鋼筋截面面積為，在兩地布成一排，其間距為200mm，鋼筋中心到底邊的距離為；預(yù)應(yīng)力鋼筋重心到截面底邊距離，則預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離為6 主梁截面幾何特性計(jì)算后張法預(yù)應(yīng)力混凝土主梁截面幾何特性按照不同階段分別計(jì)算如下：主梁混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90%后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力的張拉，此時(shí)管道尚未壓漿，所以其截面特性為計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋的影響（將非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算為混凝土）的凈截面，該截面的截面特性計(jì)算中應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力管道的影響，箱梁翼板寬度為2800mm。設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力點(diǎn)到截面底邊的距離為，則有，依據(jù)《公路橋規(guī)》，對(duì)于中間梁：有。計(jì)算時(shí)，應(yīng)首先判斷出點(diǎn)所處的區(qū)段，然后計(jì)算和，計(jì)算如下：，點(diǎn)位于直線段還未彎起，故；，點(diǎn)位于圓弧彎曲段，和均按下式計(jì)算： (54) (55)，點(diǎn)位于靠近錨固段的直線段，此時(shí)，按下式計(jì)算，則各個(gè)鋼束彎起情況匯總表52 鋼束平彎段的位置及平彎角、和，四束預(yù)應(yīng)力鋼鉸線在跨中截面布置在同一水平面上，而在錨固端三束鋼絞線則都在肋板中心線上，為了便于施工中布置預(yù)應(yīng)力管道，、和在梁中的平彎段采用相同的形式，其平彎段有兩段曲線弧，；； 每段曲線弧的彎曲角；；和平彎角度極小，可直接平彎過去，故取；橫向向右偏移，橫向向右偏移，橫向向右偏移，橫向向左偏移。表51 各鋼束彎曲控制要素Table 51 control of the steel beam matrix parameters鋼束號(hào)升高值彎起角/彎起半徑支點(diǎn)至錨固點(diǎn)的水平距離彎起點(diǎn)距跨中截面水平距離彎止點(diǎn)距跨中截面水平距離3)各截面鋼束位置及傾角計(jì)算計(jì)算鋼束上任一點(diǎn)離梁底距離及該點(diǎn)處鋼束的傾角，式中為鋼束彎起前其重心質(zhì)量地距離，和的，的。各鋼束的彎起半徑為。設(shè)伸縮縫為，則凈跨徑為則支座處距兩端距離為圖52 支點(diǎn)截面鋼束布置Fig 52 Fulcrum section of steel beam arrangement 其他截面鋼束位置及傾角計(jì)算1)鋼束彎起形狀、彎起角及彎起半徑采用直線段中接圓弧曲線段的方式彎起；為使預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力垂直作用于錨墊板上。圖51 跨中截面鋼束布置圖Fig 51 crossprestressed reinforcement layout 支點(diǎn)截面鋼束布置為使施工方便，全部8束預(yù)應(yīng)力鋼筋均錨固與兩端如下圖。 預(yù)應(yīng)力鋼筋布置 預(yù)應(yīng)力鋼筋布置后張法預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力管道布置符合《公路橋規(guī)》中的有關(guān)構(gòu)造要求。 預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估算A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，根據(jù)跨中截面抗裂要求，得跨中截面所需的有效預(yù)加力為： (51)式中的正常使用極限狀態(tài)按作用短期效應(yīng)作何計(jì)算的彎矩值；由內(nèi)力表（2號(hào)梁）有：設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面中心距下緣為，則預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點(diǎn)至截面重心的距離為：截面性質(zhì)近似取全截面的性質(zhì)來計(jì)算：跨中截面面積為，截面對(duì)抗裂驗(yàn)算邊緣的彈性抵抗矩： (52)所以有效預(yù)加力合力：預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力：預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的估算，則可得需要的預(yù)應(yīng)力鋼筋的面積為 (53)故采用8束鋼絞線。表45 主梁恒載Table 45 Set degree main beam dead load荷載和梁號(hào)第一期恒載第二期恒載第三期恒載恒載總和1號(hào)2號(hào)3號(hào)表46 各截面恒載內(nèi)力匯總表Table 46 The section containing the internal force constant matrix項(xiàng)目支點(diǎn)第一期恒載1號(hào)梁2號(hào)梁3號(hào)梁第二期恒載1號(hào)梁2號(hào)梁3號(hào)梁1302.第三期恒載1號(hào)梁2號(hào)梁3號(hào)梁1號(hào)梁2號(hào)梁3號(hào)梁表47 1號(hào)梁作用效應(yīng)組合值Table 47 Table girder bination of internal forces截面內(nèi)力名稱跨中截面截面變化點(diǎn)截面支點(diǎn)截面荷載內(nèi)力值一期恒載標(biāo)準(zhǔn)值①0二期恒載標(biāo)準(zhǔn)值②0人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值③公路級(jí)汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（不計(jì)沖擊系數(shù)）④公路級(jí)汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（計(jì)入沖擊系數(shù)，沖擊系數(shù)）⑤持久狀態(tài)的應(yīng)力計(jì)算的可變作用標(biāo)準(zhǔn)組合（汽+人）⑥承載能力極限狀態(tài)計(jì)算的基本組合⑦正常使用極限狀態(tài)按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的可變荷載設(shè)計(jì)值（+）⑧正常使用極限狀態(tài)按作用長期效應(yīng)組合計(jì)算的可變荷載設(shè)計(jì)值（+）⑨表48 2號(hào)梁作用效應(yīng)組合值Table 48 Table girder bination of internal forces截面內(nèi)力名稱跨中截面截面變化點(diǎn)截面支點(diǎn)截面荷載內(nèi)力值一期恒載標(biāo)準(zhǔn)值①0二期恒載標(biāo)準(zhǔn)值②0人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值③公路級(jí)汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（不計(jì)沖擊系數(shù)）④公路級(jí)汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（計(jì)入沖擊系數(shù)，沖擊系數(shù)）⑤93持久狀態(tài)的應(yīng)力計(jì)算的可變作用標(biāo)準(zhǔn)組合（汽+人）⑥承載能力極限狀態(tài)計(jì)算的基本組合⑦正常使用極限狀態(tài)按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的可變荷載設(shè)計(jì)值（+）⑧正常使用極限狀態(tài)按作用長期效應(yīng)組合計(jì)算的可變荷載設(shè)計(jì)值（+）⑨表49 3號(hào)梁作用效應(yīng)組合值Table 49