【正文】 預應力管道的影響，T梁翼板寬為1600mm。 設預應力鋼筋和非預應力鋼筋的合力點到截面底邊的距離為a=90 mm，則有：h0=ha=175090=1660 mm hf，==130mm bf，=L/3=，bf，=1700mm，bf，=b+ 2hf，=160+12130=1720mm，∴bf，=1700mmγ0Md= ＜fcdbf，hf，（h0 ）fcdbf，hf，（h0 ）=1700130（1660130/2）106= ∴應按第一類T形梁計算由γ0Md≤fcdbf，x（h0）計算受壓區(qū)高度x，即103=1061700x（1660x/2）109化簡為：x23320x+=0解得：x=＜ξbh0=1660=664mm且＜hf，=130mm則根據(jù)正截面承載力計算要求的非預應力鋼筋截面面積為：As===采用6162。 ci=（xixkLb2）tgθ0 各截面鋼束位置ai及其傾角θi計算值詳見表2－9各截面鋼束位置及其傾角計算表 表2－9截面鋼束編號xk(㎜)Lb1+Lb2(㎜)xi –xk(㎜)θ=arcsin(176。）彎起半徑（mm）支點至錨固點的距離（mm）彎起點至跨中截面的水平距離（mm）彎止點距跨中截面的水平距離（mm）N115108450007837046N2800830000698411160N34008150001074713023(3) 各截面鋼束位置及其傾角計算 仍N3號鋼束為例，計算鋼束上任一點i離梁底距離ai=a+ci及該點處鋼束的傾角θi，式中a為鋼束彎起前其重心至梁底的距離，a=100 mm，ci為i點所在計算截面處鋼束位置的升高值。=1049cos8176。=2846mm彎起點至導線點的水平距離 : lb2==15000tg4176。 跨中截面的預應力鋼筋初步布置如圖 錨固面鋼束布置 為使施工方便，全部3束預應力鋼筋均錨于梁端，這樣布置符合均勻分散的原則，不僅能滿足張拉的要求，而且N1，N2在梁端均彎起較高，可以提供較大的預剪力，此時鋼束群重心至梁底距離為：ap== 校核上述布置的鋼束群位置：△ y= ap（yxhx）=（）=＞0說明鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi) 其他截面鋼束位置及傾角計算(1) 鋼束彎起形狀，彎起角θ及其彎曲半徑為簡化計算和施工，所有鋼束位置的線形均為直線加圓弧，并且整根鋼束都布置在同一個豎直面內(nèi)，確定鋼束起彎角時，既要照顧到其彎起產(chǎn)生足夠的豎向剪應力，又要考慮到所引起的摩擦預應力損失不宜過大，N1，N2和N3彎起角θ均取θ=8176。70金屬波紋管成孔，預留管道直徑約為75mm，預應力筋束的75mm預應力筋束的布置如下圖所示： 17550407136 預應力綱筋的布置 跨中截面預應力鋼筋的布置 根據(jù)《公預規(guī)》，管道至梁底和梁側(cè)凈距不應小于30mm及管道直徑的1/2。m 設預應力鋼筋截面重心距截面下緣為ap=100mm，則預應力鋼筋的 合力作用點至截面重心軸的距離為ep=yxap==，估算鋼筋數(shù)量時，可近似采用毛截面幾何性質(zhì)，由表 1－3可得跨中毛截面面積A=5232cm2，全截面對抗裂驗算邊緣的彈性抵抗矩：W===所以有效預加力合力為： Npe≥==106 N 預應力鋼筋的張拉控制應力σcon==1860=1395Mpa預應力損失按張拉控制應力的20%估算，則所需預應力鋼絞線的面積為：Ap===采用3束6162。m△Q=[ ]= Vmax= （1+）=(4)主梁內(nèi)力匯總主梁內(nèi)力匯總表 表2－6梁位12345MQMQMQMQMQ恒載跨中00000L/4支點00000活載跨中L/4支點00000 結(jié)構(gòu)重要系數(shù)ro=，基本組合用于承載能力極限狀態(tài)計算（驗算強度），短期基本組合用于正常使用極限狀態(tài)，長期基本組合用于正常極限狀態(tài)（用于驗算裂縫和撓度）內(nèi)力組合表 表2－7截面彎矩（KN/m）剪力（KN）基本組合M（KN/m）/Q（KN）短期組合M（KN/m）/Q（KN）長期組合M（KN/m）/Q（KN）MG1MG2MQVG1VG2VQr0Sud=r0（+）SGik+SGik+1跨中00r0Md=r0Vd=Md=Vd=Md=Vd=L/4變支點0000002跨中00L/4變支點0000003跨中00L/4變支點0000004跨中00L/4變支點0000005跨中00L/4變支點0000003預應力鋼束的估算及其布置根據(jù)跨中截面正截面抗裂要求A類構(gòu)件計算，確定預應力鋼筋數(shù)量。Mmax=（+）=（1）求跨中截面的最大彎矩和最大剪力彎矩:M=（1+μ）ξmc（pkyk+ qkww）剪力:Q=（1+μ）ξmk（+qkwQ）+△Q△ Q=（1+μ）ξ[]其中：（1+μ）—汽車沖擊系數(shù) 29,16 q p V影響線M影響線分布系數(shù)圖36Mmax =0. 67（+）= kN/mVmax =（+）=（2）四分點截面的最大彎矩和最大剪力 q p V影響線M影響線 圖37△ Q=[ ]=Mmax = （+） = kN/mVmax = （+）=（3）變截面的最大彎矩和最大剪力計算變截面產(chǎn)生的剪力時，應特別注意集中荷載荷載pk的作用位置。計算剪力效應時。按照最不利方式布載，并按相應影響線坐標值計算荷載橫向分布系數(shù)。用內(nèi)插法求各梁位處橫向分布影響線坐標值（見圖24），實際梁位與表列梁位的關系見圖 43.1號、9號梁：2號、8號梁：3號、7號梁：4號、6號梁：5梁： 表23 影響線系數(shù)K1和K0取值表荷載橫向影響系數(shù)梁位荷載位置B3B/4B/2B/40B/4B/23B/4BK10B/4B/23B/4BK00B/41,55B/23B/4B計算各梁的橫向分布影響線坐標η值見表24 表24 各梁的橫向分布影響線坐標η值梁號計算式荷載位置B3B/4B/2B/40B/4B/23B/4B1號2號3號4號5號000011繪制橫向分布影響線圖（見圖26）求橫向分布系數(shù)。對于跨中截面，翼緣板的換算厚度：t1==13㎝馬蹄部分的換算厚度平均為：t3==24㎝IT的計算圖式如圖22 圖22IT計算表 分塊名稱titi/ biciIT= ci bi ti3翼緣板腹板馬蹄Σ單位寬度的抗彎及抗扭慣性矩：Jx=I/b= m4/cm=10﹣3m4/cmJTx=IT/b= m4/cm=10﹣5m4/cm②計算橫梁抗彎及抗扭慣性矩：翼板有效寬度λ的計算見圖23橫梁長度取為兩邊主梁的軸線間距，即l=8=，c=（）m= h′=175cm，b′==16cm，h1=13cm所以 c/l=根據(jù)c/l的比值可查表34求得：λ/c=，故 λ===求橫梁截面重心位置αyαy==m=橫梁的抗彎Iy和抗扭慣性矩ITy Iy= = = ﹤，查表32得=1/3,但由于連續(xù)橋面的單寬抗扭慣性矩只有獨立板寬扁板者的翼板，取=1/6≈，=（）=﹤，查表得=1/3= = =則單位抗彎及抗扭慣性矩為③計算抗彎參數(shù)θ和抗扭參數(shù) 式中 B─橋?qū)挼囊话耄? l─計算跨徑。f=== HZ其中mc==25103/=103N/m根據(jù)《橋規(guī)》的規(guī)定,可計算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為:μ=㏑=（﹤f﹤14HZ）∴1+μ= 按《橋規(guī)》,當車道大于兩車道時,需進行車道折減,當采用兩車道布載時不需要進行折減，采用三車道布載時，采用四車道布載時。 恒載內(nèi)力計算（1） 預制梁自重① 跨中截面主梁的自重g（1）=r1=25=G（1）==② 馬蹄抬高與腹板寬段梁的自重g（2）=（+）25/2= KN/mG（2）== KN③ 支點段梁的自重g（3）=25= KN/mG（3）== KN④ 邊主梁的橫隔梁中橫隔梁的體積：〔 （+）－（+）－1（+1）+2〕=端橫隔梁的體積：〔1+〕= m3故半跨內(nèi)橫隔梁重力為：G（4）=（5+2）25= KN⑤ 預制邊主梁的恒載集度為：g1=（+++）/= KN/m預制中主梁的恒載集度為：g1，=（+++2）/= KN/m（2） 二期恒載① 混凝土墊層鋪裝：1424= KN/m6㎝瀝青鋪裝：1423= KN/m若將橋面鋪裝均攤給九片主梁，則：g（5）=（+）/9= KN/m② 欄桿：一側(cè)防撞欄：5 KN/m若將兩側(cè)防撞欄均攤給九片主梁，則：g（6）=52/9= KN/m③ 邊主梁現(xiàn)澆T梁翼板集度：g（7）=25= KN/m中主梁現(xiàn)澆T梁翼板集度：g（7），=25= KN/m④邊主梁二期恒載集度：g2= g（5）+ g（6）+ g（7）=++= KN/m中主梁二期恒載集度：g2，= g（5）+