【正文】 ug 5, ,.267,8 ??由于 ，故取 。是 受 壓 區(qū) 高 度0,2xr?2．通過計(jì)算知，墩柱只需按構(gòu)造要求配筋。a. 對(duì) ， ?.38Mej ??***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)32 .,...5 ,. 11 ????????????? ???? ????????? ??dlhelhe 取 ??b. 對(duì) ， ?KNMj ?? .,...5 ,.. 2102 101 ????????????? ???? ????????? ??dlhelhe 取 .0??c. 對(duì) ， KNj452?KNMj ?? .,. ,.168....2202 101 ????????????? ????? ????????? ??dlhelhe .0??利用公式： （314）???? ????????CAfrCfArNsdcdu遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）33 ?CA1792022??配筋率： （315） ?????? DeABDgreCBfsdc ???按上兩式列表進(jìn)行計(jì)算，結(jié)果見表 318表 318 配筋系數(shù)表 The parameters of reinforced0e與??A B C D ?/uNK/j/?m ?e ?m 注： A，B，C，D 由設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622022）附錄 C 查得。（2）最大最小垂直力計(jì)算表見表 314表 314 最大最小垂直力計(jì)算表 Calculation of the biggest and smallest vertical forces最大垂直力/ kN最小垂直力/ kN荷載情況 kNB12kNB1K??1B??2K??2B??公路—Ⅱ級(jí) 雙孔，雙列 公路—Ⅱ級(jí) 雙孔，三列 （3）相應(yīng)于最大最小垂直力時(shí)的彎矩計(jì)算見表 315表 315 相應(yīng)最大最小垂直力時(shí)的彎矩計(jì)算 Calculation of moments according to the biggest and smallest vertical forcesA 墩底彎矩/kNm B 墩底彎矩/kNm荷載情況 kNHB1kN21K2(B2B1)(1+μ)K1(B2B1)(1+μ)K2雙孔 雙列 —Ⅱ級(jí) 雙孔 三列 制動(dòng)力 溫度影響力 3***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)30（4）最大彎矩計(jì)算見表 316表 316 最大彎矩計(jì)算 Calculation of the biggest moments 垂直力/kN A 墩底彎矩/kNm A 墩底彎矩/kNm荷載情況 H/kN B1/kN B2/kN K1 K2 (B1+B2) (1+μ)K1(B1+B2) (1+μ)K2 (B2B1)(1+μ)(B2B1)(1+μ)2K單孔雙列 —Ⅱ級(jí) 單孔三列 制動(dòng)力 溫度影響力 3）墩柱底截面內(nèi)力組合 [4]表見表 317表 317 內(nèi)力組合表 Combination of inner forceA 柱底截面 B 柱底截面內(nèi)力名稱 截面位置N/KN H/KN M/KNm N/KN H/KN M/KNm1 上部恒載 2 蓋梁自重 3 墩柱自重 4 公路－Ⅱ級(jí) 雙孔，單列 5 公路－Ⅱ級(jí) 雙孔，雙列 6 公路－Ⅱ級(jí) 單孔，單列 7 公路－Ⅱ級(jí) 單孔，雙列 8 溫度影響力 9 制動(dòng)力 10 1+2+3+4+8+9 11 1+2+3+5+8+9 12 1+2+3+6+8+9 13 1+2+3+7+8+9 14 1+2+3+4 15 1+2+3+5 遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）3116 1+2+3+6 17 1+2+3+7 4）墩柱強(qiáng)度驗(yàn)算（1）由內(nèi)力組合表得知，以下三種組合控制設(shè)計(jì)：a. 恒載+雙孔單列汽車荷載+制動(dòng)力+溫度影響力：Nj=，M j=b. 恒載+單孔雙列汽車荷載+ 制動(dòng)力+溫度影響力Nj=，M j=c. 恒載+雙孔雙列汽車荷載：Nj=，M j=（2）墩柱配筋設(shè)計(jì)墩柱采用 C40 混凝土，主筋采用 HRB335 鋼筋，并取主筋保護(hù)層厚度 c=7cm，那么：， cmcrg7380???91.圓柱截面： ?????dIh假定按墩柱一端固定，一端自由計(jì)算。 ? ?sbdcs??2/sbAm?n實(shí)配斜筋根數(shù) 只需按構(gòu)造要求配箍筋***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)263）各截面抗扭強(qiáng)度驗(yàn)算（1）選取 4 號(hào)墩進(jìn)行驗(yàn)算按《公路橋規(guī)》規(guī)定，按構(gòu)造要求配置抗扭鋼筋的條件為： 233310 . mKNfWTbhVtdtd ??? ??????????按控制斜壓破壞的條件為： 233,320 ??? ??????????（2）驗(yàn)算抗扭強(qiáng)度采用的公式： （312）??002136ddVTbhb?????抗扭縱筋：，其中 （313）,22ucoruvst svdcorsdTUTSAAbhfbhf????????（3）蓋梁各截面剪力及扭矩計(jì)算列于表 312表 312 各截面剪力及扭矩計(jì)算表 The shear force and torque moment of every section calculation 荷載情況 截面號(hào) 11 22 33 44 55左 剪力/KN右 ?? 彎矩/KNm ????? （4） 和相應(yīng) 的計(jì)算maxdVda. 制動(dòng)力： T=；溫度影響力： H=；汽車偏載： P=B2B1==遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）27b. 蓋梁各截面抗扭強(qiáng)度驗(yàn)算抗扭縱筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為： 280sdfMPa?抗扭箍筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為： 195s則蓋梁各截面抗扭強(qiáng)度驗(yàn)算見表 313從表 313 可以看出，驗(yàn)算結(jié)果滿足相應(yīng)的要求。當(dāng) 時(shí)，需設(shè)斜筋，其中：0dcsbV??? （37）??31230,()????????（2）計(jì)算參數(shù)箍筋采用 圓筋，其8235R?，2 219, ????svsAb???C40 混凝土，其 td18., 遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）25（3）各截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算見表 311 （38）39。4）各墩臺(tái)水平力匯總（表 39）表 39 各種水平力匯總表 The summary of horizontal forces墩臺(tái)號(hào)荷載名稱 0 1 2 3 41 制動(dòng)力/KN 2 溫度影響力/KN 0 3 制動(dòng)力+ 影響力/KN 蓋梁配筋設(shè)計(jì)蓋梁采用 C40 混凝土，其軸心受壓強(qiáng)度為： =主筋采用 鋼筋，其抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為： =280MPa35HRBs鋼筋保護(hù)層厚度取 ,一根 鋼筋的面積為cm8?25??***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)241）彎矩作用時(shí)，各截面配筋設(shè)計(jì)表 310 截面配筋設(shè)計(jì) The design section of steel reinforcement截面號(hào) /jMKNm?b/mm 0/mh200/dcrMxhmfb???11 1800 1230 22 1800 1320 33 1800 1320 44 1800 1320 55 1800 1320 實(shí)用 鋼筋32?截面號(hào) 2/cdsfbxAm?所需 鋼筋根數(shù)3?根數(shù) /sAm?11 10 4909 22 10 4909 33 10 4909 44 10 4909 55 16 注：表中結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù) 。3）溫度影響力的分配（1）對(duì)一聯(lián)中間各墩設(shè)板式橡膠支座的情況a. 求溫度變化臨界點(diǎn)距 0 號(hào)臺(tái)的距離 x110,niiijiiLKx????則 ，=70m? ? ???????計(jì)算各墩溫度影響力： （36）iit????式中： 和510???2tC?遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）23則： ????臨界點(diǎn)以左： ?? ?????臨界點(diǎn)以右： )7140( ?????0 號(hào)臺(tái)及 4 號(hào)臺(tái)最小摩阻力 ，大于溫度影響力，故溫度影響力不必KNF356min進(jìn)行重分配。（2）制動(dòng)力分配 （35）????iKr那么，各墩臺(tái)分配的制動(dòng)力為： ??向 岸 方 向向 河 方 向KNKrHr ...4022131040 ??????（3）0 號(hào)及 4 號(hào)臺(tái)的最小摩阻力 ??????則： ??因 大于 0（4）號(hào)臺(tái) H0（= ）和 H4（=） ，兩臺(tái)處支座均無滑移的i可能性，故制動(dòng)力不再進(jìn)行重分配。96./..r2）制動(dòng)力的分配 （1）制動(dòng)力計(jì)算公路—Ⅱ級(jí)荷載布置如圖 312，制動(dòng)力按車道荷載計(jì)算。????（1）各墩（臺(tái)）懸臂剛度 ～ 計(jì)算（圖 311）0K4； ； ；mh40?h631?27hm一墩一柱： （34）3ciiEIKh?????./KKN?圖 311 橋面連續(xù)布置/m The consecutive of bridge arrange/???對(duì)于橋臺(tái)： 04向河方向：???向岸方向：臺(tái)背填硬塑粘性土的地基系數(shù) K 及容重分別為：遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）21k= 10 ，?63/KNm= ，0?=1041469 4?/（2）墩（臺(tái)）與支座串連，串聯(lián)后各剛度 為：iK對(duì)橋墩： ??????對(duì)橋臺(tái)： ./r向河方向： ?40K0r?? ???向岸方向： 39。rK/KNm取橋臺(tái)及兩聯(lián)間橋墩的橡膠支座的摩擦系數(shù) μ=，其中最小摩擦系數(shù) μ=。上部構(gòu)造每片內(nèi)中梁支點(diǎn)反力為 ，每片內(nèi)邊梁支點(diǎn)反力為 ，每片外邊梁支點(diǎn)反力為 。12左 右表 36 剪力計(jì)算表 /KN The calculation of shear forces/KN梁的反力 各截面剪力11 22 33 44 55荷載情況墩柱反力 1GR23左 右 左 右 左 右 左 右 左 右上部恒載2811.501202.881059.661097.92 081202.881202.8881608.621608.62548.96548.96公路—Ⅱ級(jí)對(duì)稱623.82 07 0 553.633210.54210.54公路—Ⅱ級(jí)非對(duì)稱499.05516 055262.00000 3）截面內(nèi)力組合（1）彎矩組合見表 37其中活載按最不利情況考慮。???***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)16表 33 各梁反力匯總表 The summary of antibeam force 1 號(hào)梁 2 號(hào)梁 3 號(hào)梁 3 號(hào)梁 3 號(hào)梁荷載情況 /KNR/KN /KNR/KN4/KN5R上部恒載 公路—Ⅱ級(jí) （雙孔雙列對(duì)稱布置） ??1??? 公路—Ⅱ級(jí)（雙孔雙列非對(duì)稱布置） 雙柱反力 計(jì)算iG計(jì)算式為： ；i 123457050106iRRR????圖 39 雙柱反力計(jì)算圖/cm Reactions acting of double Pier/cm表 34 墩柱反力計(jì)算表 Calculation of pier reaction荷載情況 計(jì)算式 1/GKN上部恒載1()????????公路—Ⅱ級(jí)（雙孔雙列對(duì)稱布置）(.4..10340719) 公路—Ⅱ級(jí)（雙孔雙列非對(duì)稱布置）()??????遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）17 蓋梁各截面內(nèi)力計(jì)算 1）彎矩計(jì)算支點(diǎn)彎矩采用非對(duì)稱布置時(shí)的計(jì)算值，跨中彎矩采用對(duì)稱布置時(shí)的計(jì)算值。遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）11圖 32 蓋梁尺寸/cm The size of bent cap /cm 垂直荷載計(jì)算1）蓋梁自重及內(nèi)力計(jì)算（表 31）表 31 梁自重及內(nèi)力表 The deadweight and internal force of bent ?????25mKNr2）活載計(jì)算（1）活載橫向分配剪力/ KN截面 自重/ KN彎矩/ KNm? 左 右11 1().??????? 22 33 .9.. 44 ?????? 55 2.....???? 0 0