【正文】 s=88..331換算截面b1=160cm ys=94。現(xiàn)以跨中截面為例，說明其計(jì)算方法，在表218中亦示出其他截面的特性值的計(jì)算結(jié)果。10176。176。表214 控制點(diǎn)位置鋼束方跨中ai(a)(cm)四分點(diǎn)的ai(cm)變化點(diǎn)的ai(cm)支點(diǎn)的ai(cm)錨固的ai(cm)N1(N2)N3(N4)N5(N6)N7N830609013015518Ay= 表215鋼塑號(hào)R（cm）鋼束彎起角度φ x180曲線長(zhǎng)度S= φR直線長(zhǎng)度x2(見表)鋼束有效長(zhǎng)度2（s+x2）(cm)鋼束預(yù)留長(zhǎng)度（cm）鋼束長(zhǎng)度(cm)(1)(2)(3)(4)（5）（6）（7）N1(N2)N3(N4)N5(N6)N7N8176。通過每根鋼束長(zhǎng)度計(jì)算，就可得出一片主梁和一孔橋所需鋼束的總長(zhǎng)度，以利備料和施工。該數(shù)據(jù)在表214中用到※用sinα= ，求得Nt的Cosα值為：.計(jì)算鋼束群重心到梁底距離ay圖 繪出了表 的計(jì)算結(jié)果。N810176。=錨固點(diǎn)到支座中線的水平距離axi（見圖213所示）為：圖214示出鋼束計(jì)算圖式,鋼束起彎點(diǎn)燃至跨中距離X2列表計(jì)算在表212內(nèi)。（1）計(jì)算鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離ax1（ax2）=176。為簡(jiǎn)化計(jì)算和施工，所有鋼束布置的線型均選用兩端為圓弧中間再加一段直線，并且整根束都布置在同一個(gè)豎直面內(nèi)。相應(yīng)鋼束的豎向間距暫定為25cm（先按此計(jì)算，若發(fā)現(xiàn)不妥還可重新調(diào)整，以下同）；176。鋼束起彎角和線型的確定確定鋼束起彎角時(shí)，既要照顧到因其彎起所產(chǎn)生的豎向預(yù)剪力有足夠的數(shù)量，又要考慮到由其增大而導(dǎo)致摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過大。圖212示出計(jì)算圖式，錨固端截面特性計(jì)算見表211所示。按照上述錨頭布置的“均勻”“分散”等原則，錨固端截面所布置的鋼束211所示。本設(shè)計(jì)采用直徑5cm抽撥橡膠管成型的管道，根據(jù)“公預(yù)規(guī)”，取管道凈距4cm，至梁底凈距5cm，細(xì)部構(gòu)造如圖211所示。按使用階段的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù)n=mC1△AyRyb(ks+ey)對(duì)于簡(jiǎn)支梁帶馬蹄的T形截面，當(dāng)截面混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)，則得到鋼束數(shù)N的估算公式：式中：M——使用荷 載產(chǎn)生的跨中彎矩，按表211取用； C1——與荷載有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，對(duì)于汽—20，；對(duì)于掛—100，則取C1=；π4 △Ay——一根24φS5的鋼束截面積，即 △Ay=24 =在第一節(jié)中已計(jì)算出跨中截面yx=，ks==17cm，則鋼束偏心距：ey=yxay== n=1031041600106(+) 102n=103103n=（1）對(duì)（恒+汽+人）荷載組合1號(hào)梁 n=n=1031032號(hào)梁n=n=1031033號(hào)梁n=1031041600106(+) 102n=103103n=（2）對(duì)（恒+掛）荷載組合1號(hào)梁n=n=1031032號(hào)梁n=n=1031033號(hào)梁按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)n=n=MjC2△AyRybho根據(jù)極限狀態(tài)的應(yīng)力計(jì)算圖式，受壓區(qū)混凝土達(dá)到極限強(qiáng)度Ra，應(yīng)力圖式呈矩形，同時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼束也達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度Ryb，則多束數(shù)的估算公式為：式中：Mj——經(jīng)荷載組合并提高后的跨中計(jì)算彎矩，按取用； C2——估計(jì)鋼束群重心到混凝土合力作用點(diǎn)力臂長(zhǎng)度的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，根據(jù)不同荷載而定；汽—20：C2=，掛—100：C2=； ho——主梁有效高度，即ho=hQy==n=1031041600106n=103103n=（1）對(duì)于荷載組合I1號(hào)梁n=n=1031032號(hào)梁n=n=1031033號(hào)梁（2）對(duì)于荷載組合Ⅲn=1031041600n=103103n=1號(hào)梁n=n=1031032號(hào)梁n=n=1031033號(hào)梁對(duì)于全預(yù)應(yīng)力梁，希望在彈性階段工作，同時(shí)邊主梁與中間主梁所需的鋼束數(shù)相差不多，為方便鋼束布置和施工，各主梁統(tǒng)一確定為8束。m)I(1)第一期荷載0(2)第二期荷載0(3)總恒載=(1)+(2)0(4)人群(5)汽20(6)掛100(7)汽+人=(5)+(4)(8)恒+汽+人=(3)+(7)(9)恒+掛=(3)+(6)(10)SjⅢ=恒+(汽+人)(11)SjⅢ=恒+掛(12) 掛（10）100% 汽（11 ）100%34%74%35%40%36%39%38%(13)41%100%37%49%43%36%32%(14)提高后的SjI(15)提高后的SjⅢ續(xù)上表(16)恒+汽+人(17)恒+掛(18)提高后的SjI(19)提高后的SjⅢ(20)恒+汽+人(21)恒+掛(22)提高后的SjI(23)提高后的SjⅢ三、預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置（一）跨中截面鋼束估算與確定根據(jù)“公預(yù)規(guī)”規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足使用階段的應(yīng)力要求和承載能力極限狀態(tài)的強(qiáng)度條件。m)Qmqx(KNm)Qmqx(KNm)Qmqx(KN在表 中，先匯總前面所得的內(nèi)力值，然后根據(jù)“公預(yù)規(guī)”，最后用粗線框出控制設(shè)計(jì)的計(jì)算內(nèi)力。1號(hào)梁變化點(diǎn)截面內(nèi)力計(jì)算表 表28荷載類別汽20掛100人群1+M最大彎矩mc合力P44012Ωm=2504=1000q=yyMmax=(1+M)mcp=最大剪力pi601201207013025025025025012q=yi12mi78yiQmax=(1+M)Σpi=mi（4）求支點(diǎn)截面最大剪力圖 示出支點(diǎn)最大剪力計(jì)算圖式，最大剪力列表計(jì)算在表29內(nèi)。m)Qmqx(KN)人群Mmqx(KN 四分點(diǎn)截面內(nèi)力計(jì)算表 表27荷載類別項(xiàng)目1+MK（KN/M）Ωmc內(nèi)力值汽—20Mmqx(KN m（2）求四分點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力（按等代荷載計(jì)算）計(jì)算公式為：S=（1+M）ξMCKΩ332式中：Ω——內(nèi)力影響線面積，如圖 所示，對(duì)于四分點(diǎn)彎矩影響線面積為 L2=:932 L=。m）py222066201號(hào)梁內(nèi)力值 一、分子、分母的數(shù)值分別為pi對(duì)應(yīng)的mmax及相應(yīng)Q影響線的坐標(biāo)值，對(duì)于人群荷載1818 q=3= mmax= mcql2= = m)相應(yīng)Q（KN）Mmax（KN）相應(yīng)Q（KN）Σpiyi260469201號(hào)梁內(nèi)力值 續(xù)上表荷載類別汽20掛1001+Mmc最大彎矩及相應(yīng)剪力合力P2120+60=3002504=1000Qmqx(KN)相應(yīng)M（KN對(duì)于汽車和掛車荷載內(nèi)力，列表計(jì)算在表26內(nèi)。（見圖293210）。對(duì)于1號(hào)梁，則：汽20 Σ=Mcg =1414ηij(+++)Mcg =掛100人群荷載 mcr = （2）支點(diǎn)的荷載橫和分布系數(shù)mMcq =12=如圖27所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向影響線，并進(jìn)行布載，1號(hào)梁活載的橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下：汽20：Mcq =14=掛100： Mcq =人群荷載：（3）橫向分布系數(shù)匯總1號(hào)梁活載橫向分布系數(shù) 表45荷 載 類 別MCMO汽20掛100人群計(jì)算活載內(nèi)力在活載內(nèi)力計(jì)算中，本設(shè)計(jì)對(duì)于橫向分布系數(shù)的取值作如下考慮：計(jì)算主梁活載彎矩時(shí)，均采用全跨統(tǒng)一的橫向分布系數(shù)mc，鑒于跨中和四分點(diǎn)剪力影響線的較大坐標(biāo)位于橋跨中部（見圖28），故也按不變的mc來計(jì)算。圖 示出3IT的計(jì)算圖式，IT計(jì)算見表IT 計(jì) 算 表表23分塊名稱bi（cm）ti（cm）Ti/biciiti=cibiti3（103m4）翼級(jí)板①160141/3腹板②183161/3馬蹄③3633Σb、計(jì)算抗扭修正系數(shù)β11+ξ GITEhI（l/B） β=對(duì)于本設(shè)計(jì)主要梁的間距相同，并將主梁近似看成等截面，則得： ）式中：ξ——與主梁片數(shù)n有關(guān)的系數(shù)，當(dāng)n=，B=，l=，I=，按《橋規(guī)》=,代入計(jì)算公式求得：β=Σ5i=1α2iαie1ηC、按修正的剛性橫 梁法計(jì)算橫向影響線豎坐標(biāo)值： ηij= +β式中：n=5，α=，α2=，α3=0，α4=，α5=參見圖，則：Σ5i=1α1=2（+）=2計(jì)算所得的ηij值列表24內(nèi)。a、計(jì)算主梁抗扭慣矩IT對(duì)于T形梁截面，抗扭慣矩可近似按下式計(jì)算：Σ4i=1IT= Cibiti式中：bi和ti——相應(yīng)在為單個(gè)矩形截面的寬度和厚度； Ci——矩形截面抗扭剛度系數(shù)；8+202 M——梁截面劃分成單個(gè)矩形截面的個(gè)數(shù)。按“橋規(guī)”，對(duì)于雙車道不考慮汽車荷載折減，即車道折減系數(shù)δ=。本設(shè)計(jì)以邊主梁內(nèi)力計(jì)算為例，中主梁內(nèi)力僅在匯總表中示出計(jì)算結(jié)果。橫隔梁采用開洞形式，詳見圖21所示。為減小對(duì)主梁設(shè)計(jì)起主要控制作用的跨中彎矩，在跨中設(shè)置一道中橫隔梁；當(dāng)跨度較大時(shí)，四分點(diǎn)處也宜設(shè)置內(nèi)橫隔梁。變化點(diǎn)截面（腹板開始加厚處）到支點(diǎn)的距離為206cm，中間不設(shè)置一節(jié)長(zhǎng)度為30cm的腹板加厚過渡段。（三）橫截面沿跨長(zhǎng)的變化如圖