【正文】 v=∏Dn/1000=∏680/1000=（m/min）切削工時(shí) l=11mm，l 1=4mm，l 2=3mm t=（l+l 1+l2）/n Wf=(min)工序 35：拉花鍵孔單面齒升：根據(jù)有關(guān)手冊(cè)，確定拉花鍵孔時(shí)花鍵拉刀的單面齒升為 ，拉削速度 v=（）切削工時(shí) t= Zblηk/1000vf Zz式中 Z b單面余量 （由 Φ43mm 拉削到 Φ50mm） ； l拉削表面長度，140mm； η考慮校準(zhǔn)部分的長度系數(shù)，取 ； k考慮機(jī)床返回行程系數(shù)，取 ； v拉削速度（m/min） ； fZ拉刀單面齒升； z拉刀同時(shí)工作齒數(shù)，z=l/p； p拉刀齒距。倒角，選用臥式車床 C6201。因終結(jié)環(huán)公差等于各組成環(huán)公差之和，即 T（45） =T（185） +T（140）現(xiàn)由于本尺寸鏈較簡單，故分配公差采用等公差法。按圖樣要求，加工完畢后應(yīng)保證尺寸 45mm?，F(xiàn)已知 f 鉆 =（《切削手冊(cè)》表 ）v 鉆 =（《切削手冊(cè)》表 ）并令f= 鉆 = v= 鉆 = nS =1000v/∏D=59(r/min)按機(jī)床選取 nW=58r/min所以實(shí)際切削速度為 v=∏41*58/1000=(m/min)切削工時(shí) l 1=7mm，l 2=2mm，l=150mm t=(150+7+2)/=(min)3．?dāng)U花鍵底孔 Φ43mm 根據(jù)《切削手冊(cè)》表 規(guī)定，查得擴(kuò)孔鉆擴(kuò) Φ43mm 孔時(shí)的進(jìn)給量，并根據(jù)機(jī)床規(guī)格選 f=擴(kuò)孔鉆擴(kuò)孔時(shí)的切削速度，根據(jù)其他有關(guān)資料，確定為v= 鉆其中 v 鉆 為用鉆頭鉆同樣尺寸實(shí)心孔時(shí)的切削速度。 7） 切削工時(shí) t=l+l1+l2/nf 其中 l=90，l 1=4，l 2=0所以 t=90+4/600=（min）（2） 車 Φ60mm 外圓柱面а p=1mm f=（《切削手冊(cè)》表 ，Ra=，刀夾圓弧半徑 rs=） Vc=Cv/Tmа pXvfYvkv 其中：C v=242 m=,T=60 xv=,yv=,kM=,kk= Vc=159(m/min) n=843(r/min)按機(jī)床說明書取 n=770r/min則此時(shí) v=145m/min切削工時(shí) t=（l+l 1+l2）/nf其中：l=20 l 1=4 l2=0所以 t=（20+4）/770=（min）（3） 車螺紋 M601mm 1）切削速度的計(jì)算 見《切削用量手冊(cè)》 （艾興、肖詩綱編，機(jī)械工業(yè)出版社，1985）表 21，刀具壽命 T=60min，采用高速螺紋車刀，規(guī)定粗車螺紋時(shí) а p =，走刀次數(shù) i=2 Vc=Cv/Tmа pXvfYvkv南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 19 其中：C v=，m=，x v=，y v=，螺距 t1=1 kM=（） =，k k=所以粗車螺紋時(shí)： Vc=(m/min)精車螺紋時(shí) Vc=(m/min) 2）確定主軸轉(zhuǎn)速 粗車螺紋時(shí) n1=1000vc/∏D=1000∏60=（r/min） 按機(jī)床說明書取 n=96r/min實(shí)際切削速度 v c=18m/min 精挑螺紋時(shí) n1=1000vc/∏D=1000∏60=195（r/min） 按機(jī)床說明書取 n=184r/min實(shí)際切削速度 v c=34m/min 3）切削工時(shí) 取切入長度 l1=3mm 粗車螺紋工時(shí) t1 =（l+ l 1） /nf*i=(min) 精車螺紋 t2 =（l+ l 1） /nf*i= 所以車螺紋的總工時(shí)為 t=t1+t2=（m/min） 工序 20：鉆、擴(kuò)花鍵底孔 Φ43mm 及锪沉頭孔 Φ55mm，選用機(jī)床：轉(zhuǎn)塔車床C365L。3） 計(jì)算切削速度 見《切削手冊(cè)》表 Vc=Cv/Tmа pXvfYvkv =116 （m/min） 4） 確定主軸轉(zhuǎn)速 ns=1000vc/∏d w =568 （r/min）按機(jī)床選取 n=600r/min所以實(shí)際切削速度 V=∏dn/1000=∏65x600/1000=122(m/min)5） 檢驗(yàn)機(jī)床功率 主切削力 Fc 按《切削手冊(cè)》表 所示公式計(jì)算 Fc= C Fc Fc Fc FcKFcaxpyfvnc 其中：C Fc=2795，X Fc=，Y Fc=，n Fc=， =(σb/650) = kkr=所以 Fc=2795 =（N） 切削時(shí)消耗功率 Pc 為 Pc=FcVc/6x =(Kw)410 由《切削手冊(cè)》表 中 C6201 機(jī)床說明書可知，C6201 主電動(dòng)機(jī)功率為，當(dāng)主軸轉(zhuǎn)速為 600r/min 時(shí)，主軸傳遞的最大功率為 ，所以機(jī)床功率足夠，可以正常加工。1） 切削深度 單邊余量 Z=，可一次切除。5） 切削工時(shí)，按《工藝手冊(cè)》表 。如果選 nw=480r/min，則速度損失太大。所以 Vc=242/60 =（m/min）4）確定機(jī)床主軸轉(zhuǎn)速 ns=1000vc/∏d w=532（m/min）按機(jī)床說明書（見《工藝手冊(cè)》表 ） ，與 532r/min 相近的機(jī)床轉(zhuǎn)速為480r/min 及 600r/min。 Vc=Cv/Tmа pXvfYvkv（m/min）其中：Cv=242，Xv=，Yv=，m=。但實(shí)際上，由于以后還要鉆花鍵底孔，因此端面不必全部加工，而可以留出一個(gè) Φ40mm 芯部待以后鉆孔時(shí)加工掉，故此時(shí)實(shí)際端面最大加工余量可按 Zmax= 考慮，分兩次加工，а p=3mm 計(jì)。工序加 工 尺 寸及 公差南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 16 計(jì)算切削用量（1）粗車 M601mm 端面1） 已知毛坯長度方向的加工余量為 mm，考慮 7176。60176。а 0= 12176。刀具：刀片材料 YT15，刀桿尺寸 1625mm2，κ r=90176。m；車螺紋M601mm。 加工條件工件材料：45 鋼正火，σ b=、模鍛。表 1 加工余量計(jì)算表(mm)鍛件毛坯（Φ39mm 二端面，零件尺寸 ）粗銑二端面 磨二端面最大 寸 最小 最大 118加工后尺寸 最小 最大 加工余量（單邊） 2最小 加工公差+ 確定切削用量及基本工時(shí)工序 15：車削端面、外圓及螺紋。 Φ39mm 二孔外端面尺寸加工余量和工序間余量及公差分布見圖。實(shí)際上，加工余量有最大加工余量及最小加工余量之分。（3）銑削余量：銑削的公差余量（單邊）為： Z==（mm）銑削公差：現(xiàn)規(guī)定本工序（粗銑）的加工精度為 IT11 級(jí)，因此可知本工序的加（入體方向） 。鍛件的公差按《工藝手冊(cè)》表 ，材質(zhì)系數(shù)取 M1，復(fù)雜系數(shù) S3，則鍛件的偏差為 .170??mm。參照《工藝手冊(cè)》表 ?量分配：鉆孔：Φ25mm鉆孔：Φ41mm 擴(kuò)鉆：Φ42mm拉花鍵孔（16Φ mmΦ mm mm）5039.??5048.?花鍵孔要求外徑定心，拉削時(shí)的加工余量參照《工藝手冊(cè)》表 取2Z=1mm。兩內(nèi)孔精度要求界于 IT7～I(xiàn)T8 之間，參照《工藝手冊(cè)》表 及表 確定工序尺寸及余量為： 鉆孔：Φ25mm 鉆孔：Φ37mm 2Z=12mm 擴(kuò)鉆： 2Z= 精鏜： 2Z= 細(xì)鏜：Φ mm 2Z=??（16Φ mmΦ mm mm）?5048.?要求花鍵孔為外徑定心，故采用拉削加工。??長度方向的余量查《工藝手冊(cè)》表 ～，其余量值規(guī)定為～，現(xiàn)取 。m,只要求粗加工，此時(shí)直徑余量 2Z=3mm 已能滿南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 13 足加工要求。根據(jù)上述原是資料及加工工藝，分別確定各加工表面的加些加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸如下：（Φ62mm 及 M601mm）考慮其加工長度為 90mm，與其聯(lián)結(jié)的非加工表面直徑為 Φ65mm，為簡化模鍛毛坯的外形，現(xiàn)直接取其外圓表面直徑為 Φ65mm。以上工藝過程詳見附表 1“機(jī)械加工工藝過程綜合卡片” 。工序 55 沖箭頭。選用 Z4012 立式及專用夾具加工，以花鍵孔及 Φ39mm 孔定位。工序 40 磨 Φ39mm 二孔端面，保證尺寸 ，以 Φ39mm 孔及花鍵孔定位，選用 M7130 平面磨床及專用夾具加工。工序 35 精、細(xì)鏜 Φ39mm 二孔。工序 30 鉆、擴(kuò) Φ39mm 二孔及倒角。利用花鍵內(nèi)底孔、Φ55mm 端面及 RC1/8 錐紋孔定位，選用 L6120 臥式拉床加工。本工序以花鍵內(nèi)底孔定位，并利用叉部外輪廓消除回轉(zhuǎn)自由度。選用 Z525 立式鉆床及專用鉆模。選用 C6201 車床加專用夾具。工序 10 內(nèi)花鍵孔 560176。工序 05 鉆、擴(kuò)花鍵底孔 Φ43mm，并锪沉頭孔 Φ55mm。方案三解決了上述問題，因此，最后的加工路線確定如下：工序 00 車端面及外圓 Φ62mm，Φ60mm，車螺紋 M601mm。具體來說，當(dāng)Φ39mm 二孔的外端面以花鍵孔為基準(zhǔn)加工時(shí)，如果兩個(gè)端面與花鍵孔中心線已保證絕對(duì)平行的話（這是很難得） ，那么由于 Φ39mm 二孔中心線與花鍵孔仍有100： 的垂直公差，則 Φ39mm 孔與其外端面的垂直度誤差就會(huì)很大，甚至?xí)斐沙疃鴪?bào)廢。但在已制訂的工藝路線中卻沒有這樣做：Φ39mm 孔加工時(shí)，以 Φ55mm 花鍵孔定位（這是正確的） ；而 Φ39mm 孔的外端面加工時(shí)，也是以 Φ55mm 花鍵孔定位。在上述工藝路線制訂中也是這樣做了的。由此可以看出：因?yàn)?Φ39mm 二孔的中心線要求與 Φ55mm 花鍵孔中心線相垂直，因此，加工及測(cè)量 Φ39mm 孔時(shí)應(yīng)以花鍵孔為基準(zhǔn)。通過仔細(xì)考慮零件的技術(shù)要求以及可能采取的加工手段之后，就會(huì)發(fā)現(xiàn)方案二還有其他問題，主要表現(xiàn)在 Φ39mm 兩個(gè)孔及其端面加工要求上。但方案一中的工序 35 雖然代替了方案二中的工序120，減少了裝夾次數(shù)，但在一道工序中要完成這么多工作，除了選用專門設(shè)計(jì)的組合機(jī)床（但在成批生產(chǎn)時(shí)，在能保證加工精度的情況下，應(yīng)盡量不選用專用組合機(jī)床）外，只能選用轉(zhuǎn)塔機(jī)床。 工藝方案的比較與分析上述兩個(gè)工藝方案的特點(diǎn)在于：方案一是先加工以花鍵孔為中心的一組表面，然后以此為基面加工 Φ39mm 二孔；而方案二則與此相反，先是加工 Φ39mm 孔，然后再以此二孔為基準(zhǔn)加工花鍵孔及其外表面。南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 11 工序 55 沖箭頭。工序 45 鉆叉部四個(gè) M8mm 螺紋底孔并倒角。工序 35 精、細(xì)鏜 Φ39mm 二孔。工序 25 粗銑 Φ39mm 二孔端面。工序 15 鉆錐螺紋 Rc1/8 底孔。工序 10 內(nèi)花鍵孔 560176。 工藝路線方案三工序 00 車端面及外圓 Φ62mm，Φ60mm，車螺紋 M601mm。工序 60 沖箭頭。工序 50 鉆 M8mm 螺紋底孔 孔，倒角 120176。工序 40 鉆 Rc1/8 底孔。工序 25 車外圓 Φ62mm，Φ60mm，車螺紋 M601mm工序 30 鉆、鏜孔 Φ43mm，并锪沉頭孔 Φ55mm。工序 15 鏜 Φ39mm 二孔（不到尺寸） 。工序 05 精銑 Φ39mm 二孔端面。工序 55 檢查。工序 45 攻螺紋 M8mm 底孔 ，倒角 120176。工序 35 鉆、擴(kuò)、粗鉸、精鉸兩個(gè) Φ39mm 孔至圖樣尺寸并锪倒角南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 10 245176。工序