【正文】 ℃ ２０ %%10095 9597 ????? 5% 允許 窯底散熱面積 :A底 ＝ m2 則 Q底 ＝ qA底 ＝ 894＝ 203766 (kJ/h) ? 窯體總散熱量為 : 3Q =197744+115806+180244+258383+235156+203766 =1007709(kJ/h) 物化反應耗熱 4Q (kJ/h) ⅰ 自由水蒸發(fā)吸熱 wQ 自由水質量 煙氣離窯溫度 gt ＝ 500℃ ? ) 4 9 0( gww tGQ ?? =（ 2490+500） =（ kJ/h) ⅱ 其余物化反應耗熱 rQ 用 32OAl 反應熱近似代替物化反應熱 入窯干制品質量 1G =(kg/h）， 32 OAl 含量 =20% %OAl2 1 0 0G 321 ???rQ = 2100 20%=(kJ/h) 總的物化反應耗熱 : rw Q ??4 ＝ +＝ 4914488 (kJ/h) 其它熱損失 5Q (kJ/h) 根據經驗占熱收入的 5% 5Q =( 211 aaf ??? ) =（ +++） =+ 列出熱平衡方程式 由熱收入 =熱支出得 : gaaf Q ???????? 5432211 +++=+1007709+4914488+++1 計算得出 x= /h 即每小時需發(fā)生爐煤氣 ,每小時燒成產品質量 （ Kg/h） ,所以 ,單位質量得產品熱耗為 : (kJ/kg) ２１ 10Q 9Q 8Q 7Q 2Q 6Q 預熱帶與燒成帶的熱平衡表 表 8－ 1：預熱帶與燒成帶熱平衡表 熱收入 熱支出 項目 KJ/h % 項目 KJ/h % 坯體帶入顯熱 產品帶走顯熱 燃料化學顯熱 窯體散熱 1007709 助燃空氣顯熱 物化反應耗熱 4914488 漏入空氣顯熱 其它熱損失 9223365 煙氣帶走顯熱 1076944 總熱量 100 總散熱 100 冷卻帶 熱平衡 熱平衡計算基準及范圍 時間基準： 1h； 溫度基準： 0℃ 熱平衡框圖 圖 8－ 1： 冷卻帶熱平衡示意圖 2Q —— 產品帶入顯熱 6Q —— 冷卻風帶入顯熱 7Q —— 產品帶出顯熱 8Q —— 熱風抽出帶走顯熱 9Q —— 窯體散熱 10Q —— 其它熱損失 熱收入項目 產品帶入顯熱 2Q 制品帶入顯熱在上面已經算出： 2Q = KJ/h 冷風帶入顯熱 6Q 鼓入冷風為自然風 ,at =20℃ ,查表知此時冷風的比熱為 : ２２ ac =(m3 ?℃ ) 設鼓入風量為 xV m3 /h，則 : aaa tcVQ ?6 =26xV 熱支出項目 制品帶走顯熱 7Q 出窯時產品的質量 （ Kg/h） ,出窯口溫度 7t =80℃ ,查表知此時溫度下制品的平均比熱為： 7c ＝ +26 105? 7t ＝ +26 105? 80＝ kJ/(kg?℃ ) 則 : 7Q = 773 ctG = 80 = 熱風抽出時帶走的顯熱 8Q 抽風為鼓入風的 95%,故抽出熱風量應為 xV m3 /為 :8t =400o C,查表知此時的比熱為 :8c =(m3 ?℃ ),則 : 8Q = xV 8t 8c = 400 xV =551 xV 窯體的散熱 9Q ⅰ 在急冷帶的窯體散熱 (21～ 25 節(jié) ) 窯外壁溫度取 80℃ ,窯內壁 平均溫度為 940℃ a. 窯頂 窯 頂 耐火層 1600℃ + 103t 230 隔熱層 巖棉毯 1150 ～ 150 9401?t ℃ 80?at ℃ 設 5602?t ℃ ， 1233?t ℃， 2131 tt ???? ?? =+ 103（ 940+560） /2= W/m℃ aaa tttttta ? ???????? ?????? ???????? ????3443413100273100)( = 80380 10080273100)80380(4441????????? ?????? ???????? ??? = W/m℃ aaa tttttta ? ???????? ?????? ???????? ????3443413100273100)( = 80133 10080273100)80133(4441????????? ?????? ???????? ??? = W/m℃ 1? = 2? = W/m℃ 2? = 熱流密度：1 40725122111????????attq a????=451（ W/㎡） 校核 2t 、 3t ??????? qtt ?? ℃ %%100470 470475 ????? 5% 允許 221113 ???????? ???????????? ??? qtt ???? ℃ %%10074 7475 ????? 5% 允許 窯底散熱面積 :A底 ＝ m2 則 Q底 ＝ qA底 ＝ 451 ＝ 180244 (kJ/h) ⅱ第 16～ 20節(jié)窯體散熱計算如下 : １７ 取窯外壁溫度 80℃ ,窯內壁平均溫度為 1065℃ d. 窯頂 窯 頂 耐火層 1600℃ + 103t 230 隔熱層 巖棉毯 1150 ～ 150 10651?t ℃ 80?at ℃ 設 6802?t ℃ ， 1243?t ℃， 2131 tt ???? ??=+ 103（ 1065+680） /2= W/m℃ aaa tttttta ? ???????? ?????? ???????? ????3443413100273100)( = 4074 10040273100)4074(4441????????? ?????? ???????? ??? = W/m℃ aaa tttttta ? ???????? ?????? ???????? ????3443413100273100)( = 4073 10040273100)4073(4441????????? ?????? ???????? ??? = W/m℃ aaa tttttta ? ???????? ?????? ???????? ????3443413100273100)( １４ = 4076 10040273100)4076(4441????????? ?????? ???????? ??? = W/m ℃) ? xxtcVQ gggg 0 2 02 0 ????? (KJ/h ) 窯體散熱損失 3Q 將計算分為 2 部分 ,即第 6～ 15 節(jié) : 500950℃ ,取平均值 725℃；第 15～ 20 節(jié)：9501180℃ 取平均值為 1065℃ 。 熱收入 項目 制品帶入顯熱 1Q （ kJ/h） 燒成酌減 % 入窯干制品質量 G1=12021/(24*95%)*(*%)=（ kg/h） 入窯干制品含自由水 1%，濕基制品質量 =（ kg/h） 制品入窯第 1節(jié)時的溫度為 20℃ ，入窯制品比熱為 : 8 4 5 51 ????? ?c kJ/(kg? ℃ ) ? Q1=G2C1T1=**20=（ kJ/h） 燃料帶入化學熱及顯熱 fQ 燃料的低熱值 Q =6753kJ/ 3Nm 入窯燃料溫度 ft =20 ℃ ， 20 ℃ 是發(fā)生爐煤氣的比熱容是 fc =（ 3m 預熱帶和燒成帶的熱平衡計算目的在 于求出每小時的燃料消耗量；冷卻帶的熱平衡計算的目的在于計算冷空氣鼓入量和熱風抽出量。 ③ 厚度應保證強度和耐火度。 窯體材料厚 度的確定原則 ① 為了砌筑方便的外形整齊，窯墻厚度變化不要太多。隔熱材料的積散熱要小，材質要輕，隔熱性能要好， １１ 節(jié)約燃料。 7 窯體材料及厚度的確定 窯體材料確定原則 窯體材料要用耐火材料和隔熱材料。則理論燃燒溫度為： tht ＝ ( ffaaa tctcVQ ?? )/ gV gc ＝（ 6753+ 20+ 20） /（ ） ＝ ℃ 求得溫度與假設溫度相對誤差 :()/1700 100%=%＜ 5%，所以假設合理。上下側板可用 2～ 3mm 鋼板沖壓制成，吊頂梁采用 50 50 5mm的等邊角鋼。在一節(jié)窯體鋼架中，每側共有立柱 3根，兩頭每個立柱上開有攻 M12螺栓節(jié)間聯接的 6個孔。 窯體加固鋼架結構形式 輥道窯鋼架結構起著加固窯體作用，而鋼架本身又是傳動系統(tǒng)的機身。窯道檔板和擋火墻設置在同一橫截面上。檔板負責對窯內上半窯道的控制 ,采用耐高溫硬質陶瓷纖維板制成 ,可以通過在窯頂外部調整位置的高低。各層磚的膨脹縫要錯縫留設。 膨脹縫 窯體受熱會膨脹，產生很大的熱應力，因此在窯墻、窯頂及窯底砌體間要留設膨脹縫以避免砌體的開裂或擠壞。 在每個燒嘴的對側窯墻設置Φ 50mm 的觀察孔，以便燒嘴的燃燒狀況。若零壓過多移向預熱帶，則燒成帶正壓過大，有大量熱氣體逸出窯外，不但損失熱量，而且惡化操作條件；若零壓過多移向燒成帶，則預熱帶負壓大，易漏入大量冷風，造成氣體分層，上下溫差過大，延長了燒成周期，消耗了燃料。本設計在 4 45 節(jié)及 745 節(jié)的偶數節(jié)設置直徑為Φ 40mm 測溫孔，輥上設在窯頂，輥下設在窯側墻，兩側墻的測溫孔交錯布置。當事故處理孔在不處理事故時，要用塞孔磚進行密封，孔磚與窯墻間隙用耐火纖維堵塞密封，防止熱氣體外溢或冷風漏入等現象對燒成制度產生影響。為了能清除窯內任何位置上的事故而不造成“死角”，兩相鄰事故處理孔間距不應大于事故處理孔對角線延長線與對側內壁交點連線 。 ８ 傳動過