【正文】 風(fēng)由1臺大型號的風(fēng)機承擔(dān)有七個抽風(fēng)口，總風(fēng)量為，則每個抽風(fēng)口的風(fēng)量為，抽熱風(fēng)管總長等于冷卻帶窯體總長，即L=17=，這里只計算單個抽風(fēng)口的阻力損失：取，則風(fēng)速，按此算得摩擦阻力損失分為兩部分，為抽熱風(fēng)管的損失，為送熱風(fēng)管的損失：，局部阻力損失總損失快冷送風(fēng)管道系統(tǒng)阻力計算 由熱平衡計算可得出快冷段送風(fēng)量為=，快冷段設(shè)置了15臺軸流風(fēng)機則每臺的送風(fēng)量為V=151 Nm3/h；，風(fēng)速，風(fēng)機阻力忽略不計 考慮實際運行時要留有余地，排出煙氣平均溫度為200℃，則排煙機選型風(fēng)量為：Q==2518(m3/h)排煙機應(yīng)具備的全風(fēng)壓力為： 助燃風(fēng)機的選型： ，助燃風(fēng)溫度20℃，則助燃風(fēng)機選型風(fēng)量為：Q==(m3/h)，H=急冷風(fēng)機的選型： ，急冷風(fēng)量=，急冷風(fēng)溫度20℃，則急冷風(fēng)機選型風(fēng)量為：Q==（m3/h),H=抽熱風(fēng)機的選型：，,熱風(fēng)抽出溫度為200℃，則抽熱風(fēng)機選型風(fēng)量為：Q==(m3/h)，H=用途風(fēng)機名稱風(fēng)機型號全壓Pa風(fēng)量m3/h電動機型號功率/kW排煙風(fēng)機鍋爐引風(fēng)機Y839 397112214Y200L1230助燃風(fēng)機離心通風(fēng)機926 14606050Y200L2237急冷風(fēng)機離心通風(fēng)機468 88229017Y160M411抽熱風(fēng)機鍋爐引風(fēng)機Y839 9D248043900Y225M445快冷風(fēng)機軸流風(fēng)機YSF7132燒嘴的選用能適應(yīng)和滿足生產(chǎn)需要即可，應(yīng)盡量避免不必要的浪費。該窯助燃風(fēng)機設(shè)置在燒成帶最后一節(jié)，則助燃風(fēng)總管長為。圓弧轉(zhuǎn)彎：ζ=；分管90176。急轉(zhuǎn)彎：ζ=2；分管90176。上下排煙口均由的垂直支煙道引出，煙氣在支煙道中流速為：排煙支管最后都匯總到窯頂?shù)牡呐艧熆偣苤?，煙氣在排煙總管上的流速隨著排煙口匯入煙氣量的增加而增大，最大流速為：：排煙風(fēng)機阻力計算： 料垛阻力:，零壓面位于一般位于預(yù)熱帶和燒成帶交界處，設(shè)零壓位在16節(jié)，則料垛阻力=16=16Pa位壓阻力hg煙氣從窯爐至風(fēng)機，高度升高H=，此時幾何壓頭為煙氣流動的動力，即負壓阻力，煙氣溫度200℃，所以，hg=H（ρaρg） 傳動裝置的選擇傳動系統(tǒng)由電動機、減速設(shè)備、和傳動機構(gòu)組成，該窯采用分段傳動分段帶動的傳動方案和螺旋齒輪傳動機構(gòu)。該窯在低溫段（20—200℃）選用 402400的無縫鋼管輥子；在中溫段（預(yù)熱帶200—600，冷卻帶400—80）選用402400的耐熱不銹鋼管；在高溫段（燃燒段600—1200，急冷段1200—700）選用402400的莫來石—剛玉質(zhì)陶瓷輥棒；在冷卻帶緩冷段（700—400）選用402400的莫來石輥棒。)二側(cè)窯墻共散熱： =2qA=2=(kJ/h)窯頂散熱：熱流密度：q===100(w/m2)窯頂散熱面積A= =窯頂散熱：= 100=1070(kJ/h)窯底散熱:熱流密度：q===(w/m2)窯底散熱面積A= =窯底散熱量：==(kJ/h)快冷段總散熱量：=＋＋=+1070+=(kJ/h)冷卻帶窯體總散熱量:Q14=＋＋=++=(kJ/h)從窯道內(nèi)抽出熱空氣帶走顯熱Q16由熱風(fēng)抽出量應(yīng)等于冷風(fēng)鼓入量，抽出熱風(fēng)量應(yīng)為 ，取熱風(fēng)抽出的溫度為tar=200℃，此時空氣的比熱car=(Nm3.℃)，則Q16=tarcar=200=264從間壁冷卻分管抽出熱風(fēng)帶走顯熱Q17 該窯第30—32節(jié)的每節(jié)輥上設(shè)置了8根￠50的間冷風(fēng)管，共24根。窯墻散熱:熱流密度：q===(w/m2)窯墻散熱面積A==二側(cè)窯墻共散熱：=2qA=2=(kJ/h)窯頂散熱：熱流密度：q===(w/m2)窯頂散熱面積A= =窯頂散熱量：==(kJ/h)窯底散熱:熱流密度：q===(w/m2)窯底散熱面積A= =窯底散熱量：==(kJ/h)緩冷段總散熱量：= ＋＋=++=(kJ/h)快冷段：250~80℃,第40—42節(jié)，窯外壁平均溫度取30℃，環(huán)境溫度20℃，窯內(nèi)平均溫度165℃。窯墻散熱: 熱流密度：q===(w/m2)窯墻散熱面積A== m2二側(cè)窯墻共散熱： =2qA=2=(kJ/h)窯頂散熱：熱流密度：q===(w/m2)窯頂散熱面積A==窯頂散熱：= = (kJ/h)窯底散熱:熱流密度：q===(w/m2)窯底散熱面積A== 窯底散熱量：==(kJ/h)高溫帶總散熱量：=＋＋=++=(kJ/h)預(yù)熱帶、燒成帶窯體總散熱量Q5=＋＋=++=（kJ/h）物化反應(yīng)耗熱Q7自由水蒸發(fā)吸熱自由水質(zhì)量Gw=%=(kJ/h)煙氣離窯溫度 tg=200℃,則自由水蒸發(fā)吸熱= Gw（2490＋）=（2490＋200）=(kJ/h)燒成坯體物化反應(yīng)耗熱用反應(yīng)熱近似代替坯體物化反應(yīng)入窯干制品質(zhì)量 Gr=2300=(kg/h)，含量=%Qr=Gr2100%=2100%=所以 Q7= Qw+Qr=+=(kJ/h)其他熱損失Q8：取經(jīng)驗數(shù)據(jù)，占熱收入的5%。/h）Qg=[Vg0＋（αg—1)Lo]Χcgtg=[＋(2—）]200Χ=11969Χ(kg/h)低溫段：20—600℃,第1—11節(jié)、30—42節(jié)，窯外壁表面平均溫度ta取30℃，窯內(nèi)壁平均溫度為t1=310℃窯墻散熱：熱流密度：q===(W/㎡)窯墻散熱面積A== m2二側(cè)窯墻共散熱：=2qA=2=(kJ/h)窯頂散熱：熱流密度：q= ==(w/m2)窯頂散熱面積：A== m2窯頂散熱量：=qA==(kJ/h)窯底散熱：熱流密度：q===(w/m2)窯底散熱面積 A== m2窯底散熱量：=qA==(kJ/h)所以低溫段窯體總散熱量：=＋＋=++=(kJ/h)中溫段：600—900℃，第12—15節(jié)，窯外壁平均溫度取60℃，窯內(nèi)平均溫度750℃。（%）：　　SiO2Al2O3CaOMgOFe2O3K2ONa2O每小時入窯干制品為：Gr=2300=(kg/h)%，%，則入窯坯體質(zhì)量為：G1==（kg/h)每小時析出自由水質(zhì)量Gw=%=(kJ/h) （%）：　　SiO2Al2O3CaOMgOFe2O3K2ONa2OQ1—制品帶入顯熱； Q3—產(chǎn)品帶出顯熱； Q5—窯體總散熱； Q7—物化反應(yīng)耗熱； Q8—其他熱損失； Qg—煙氣帶走顯熱； —燃料帶入化學(xué)熱及顯熱； —助燃空氣帶入顯熱； —預(yù)熱帶漏入空氣帶入顯熱； ：制品帶人顯熱Q1每小時入窯干制品為：Gr=2300=(kg/h)%，%，則入窯坯體質(zhì)量為：G1==（kg/h)入窯坯體溫度t1為20℃，（Nm3.℃)，則坯體帶入顯熱為：Q1=G1c1t1=20=(kJ/h)燃料帶入化學(xué)熱及顯熱Qf液化氣低熱值為110MJ/m3,入窯液化氣溫度為20℃，（Nm3.℃),設(shè)液化氣消耗量為ΧNm3/h,則按Qf=Χ(Qd+cftf)=Χ(110000+20)=110078Χ(kJ/h)助燃空氣帶入顯熱Qa全部助燃空氣作為一次空氣，燃料燃燒所需空氣量已求得，助燃空氣溫度為20℃，（Nm3.℃),則按Qa=αLacataΧ=20Χ=688Χ(kJ/h)預(yù)熱帶漏入空氣與氣幕噴入風(fēng)帶入顯熱取熱風(fēng)溫度為200℃，(kJ/m3.℃），取預(yù)熱帶空氣過剩系數(shù) αg=，漏入空氣溫度 20℃時 ，空氣比熱容ca=(kJ/m3.℃),。 代入公式得到：℃||/2100=%5%,所設(shè)溫度合適。1m3液化石油氣燃燒的理論空氣需要量L0為：，將數(shù)值代入公式得L0==，則實際需要空氣量為：=α==() 煙氣量計算 煙氣量根據(jù)燃燒學(xué)知識用公式計算得，理論燃燒產(chǎn)物生產(chǎn)量V0為：將數(shù)值代入公式得V0=(),實際燃燒產(chǎn)物生產(chǎn)量Vn為：將數(shù)值代入公式得Vn=() 燃燒溫度計算理論燃燒溫度計算公式： 式中 cr、ca、cg、—燃料、空氣及煙氣的比熱容，；L—一定空氣消耗系數(shù)()下的單位燃料空氣消耗量，=L；V—一定空氣消耗系數(shù)下單位燃料燃燒生成的煙氣量，；t、t—燃料及空氣的預(yù)熱溫度，℃。 窯體材料節(jié)厚度的確定原則：一是要考慮該處窯內(nèi)溫度對窯體的要求，即所選用的材料長期使用溫度必須大于其所處位置的最高溫度；二是盡可能使窯體散熱損失要?。蝗且紤]磚型及外形整齊。鋼架主要由輕質(zhì)方鋼管、等邊角鋼等構(gòu)成，采用焊接工藝，并在焊接處除去焊渣、焊珠，并打磨光滑。該窯在預(yù)熱帶與燒成帶，燒成帶與冷卻帶的急冷段，急冷段與緩冷段連接處三處設(shè)置了上下?lián)醢?，含鋼架膨脹縫。 膨脹縫窯體受熱會膨脹，產(chǎn)生很大的熱應(yīng)力，為避免砌體開裂、擠壞，必須重視窯體膨脹的留設(shè)，窯墻、窯頂?shù)绕鲶w都要留設(shè)，一般每隔2m左右留設(shè)1020mm膨脹縫，內(nèi)填陶瓷棉或石棉。：為嚴(yán)密監(jiān)視及控制窯內(nèi)溫度制度，及時調(diào)節(jié)燒嘴開度，一般在窯道頂及火道側(cè)墻留設(shè)若干測溫孔，以安裝熱電偶。取事故處理孔尺寸為300，對于事故處理孔在不處理事故時，要用塞孔磚進行密封，孔磚與窯墻間隙用耐火纖維填充，避免熱氣體外溢。 事故處理孔本設(shè)計將事故處理設(shè)在輥下，且事故處理孔下面與窯底面平齊，以便于清除出落在窯底上的磚坯碎片。而此段冷卻也很重要，若達不到快冷的目的，使出窯產(chǎn)品溫度大于80℃是，即使在窯內(nèi)沒有開裂，也會因為出窯溫度過高而出窯后炸裂，要加強該段的吹風(fēng)冷卻。：制品冷卻至400℃以后，可以進行快速冷卻。間冷風(fēng)管為 ￠50mm 的薄壁耐熱鋼管，從一側(cè)窯墻 插入，另一側(cè)窯墻頂出來。：制品冷卻到700—400℃范圍是，是產(chǎn)生冷裂地危險區(qū)，應(yīng)嚴(yán)格控制該段冷卻降溫速率。在燒成帶的16—26節(jié)，輥上下同時設(shè)置燒嘴，每節(jié)輥上下各設(shè)置2對燒嘴，輥上下燒嘴及對側(cè)燒嘴均互相錯開排列，并在輥上下方每個燃燒器對側(cè)窯墻分別設(shè)置一個火焰觀察孔，但如遇到事故處理孔，則取消觀察孔。該窯使用石油液化氣作燃料，采用小流量多燒嘴系統(tǒng)，共裝104只燒嘴。內(nèi)高的設(shè)置如下： 預(yù)