【正文】 ???? ???? qtt ?????? ℃ ２０ %%1 0 095 9597 ????? 5% 允許 窯底散熱面積 :A底 ＝ m2 則 Q底 ＝ qA底 ＝ 894＝ 203766 (kJ/h) ? 窯體總散熱量為 : 3Q =197744+115806+180244+258383+235156+203766 =1007709(kJ/h) 物化反應(yīng)耗熱 4Q (kJ/h) ⅰ 自由水蒸發(fā)吸熱 wQ 自由水質(zhì)量 煙氣離窯溫度 gt ＝ 500℃ ? )( gww tGQ ?? =（ 2490+500） =（ kJ/h) ⅱ 其余物化反應(yīng)耗熱 rQ 用 32OAl 反應(yīng)熱近似代替物化反應(yīng)熱 入窯干制品質(zhì)量 1G =(kg/h）， 32 OAl 含量 =20% %OAl2 1 0 0G 321 ???rQ = 2100 20%=(kJ/h) 總的物化反應(yīng)耗熱 : rw Q ??4 ＝ +＝ 4914488 (kJ/h) 其它熱損失 5Q (kJ/h) 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)占熱收入的 5% 5Q =( 211 aaf ??? ) =（ +++） =+ 列出熱平衡方程式 由熱收入 =熱支出得 : gaaf Q ???????? 5432211 +++=+1007709+4914488+++1 計(jì)算得出 x= /h 即每小時(shí)需發(fā)生爐煤氣 ,每小時(shí)燒成產(chǎn)品質(zhì)量 （ Kg/h） ,所以 ,單位質(zhì)量得產(chǎn)品熱耗為 : (kJ/kg) ２１ 10Q 9Q 8Q 7Q 2Q 6Q 預(yù)熱帶與燒成帶的熱平衡表 表 8－ 1：預(yù)熱帶與燒成帶熱平衡表 熱收入 熱支出 項(xiàng)目 KJ/h % 項(xiàng)目 KJ/h % 坯體帶入顯熱 產(chǎn)品帶走顯熱 燃料化學(xué)顯熱 窯體散熱 1007709 助燃空氣顯熱 物化反應(yīng)耗熱 4914488 漏入空氣顯熱 其它熱損失 9223365 煙氣帶走顯熱 1076944 總熱量 100 總散熱 100 冷卻帶熱平衡 熱平衡計(jì)算基準(zhǔn)及范圍 時(shí)間基準(zhǔn)： 1h； 溫度基準(zhǔn)： 0℃ 熱平衡框圖 圖 8－ 1： 冷卻帶熱平衡示意圖 2Q —— 產(chǎn)品帶入顯熱 6Q —— 冷卻風(fēng)帶入顯熱 7Q —— 產(chǎn)品帶出顯熱 8Q —— 熱風(fēng)抽出帶走顯熱 9Q —— 窯體散熱 10Q —— 其它熱損失 熱收入項(xiàng)目 產(chǎn)品帶入顯熱 2Q 制品帶入顯熱在上面已經(jīng)算出： 2Q = KJ/h 冷風(fēng)帶入顯熱 6Q 鼓入冷風(fēng)為自然風(fēng) ,at =20℃ ,查表知此時(shí)冷風(fēng)的比熱為 : ２２ ac =(m3 ?℃ ) 設(shè)鼓入風(fēng)量為 xV m3 /h，則 : aaa tcVQ ?6 =26xV 熱支出項(xiàng)目 制品帶走顯熱 7Q 出窯時(shí)產(chǎn)品的質(zhì)量 （ Kg/h） ,出窯口溫度 7t =80℃ ,查表知此時(shí)溫度下制品的平均比熱為： 7c ＝ +26 105? 7t ＝ +26 105? 80＝ kJ/(kg?℃ ) 則 : 7Q = 773 ctG = 80 = 熱風(fēng)抽出時(shí)帶走的顯熱 8Q 抽風(fēng)為鼓入風(fēng)的 95%,故抽出熱風(fēng)量應(yīng)為 xV m3 /為 :8t =400o C,查表知此時(shí)的比熱為 :8c =(m3 ?℃ ),則 : 8Q = xV 8t 8c = 400 xV =551 xV 窯體的散熱 9Q ⅰ 在急冷帶的窯體散熱 (21～ 25節(jié) ) 窯外壁溫度取 80℃ ,窯內(nèi)壁平均溫度為 940℃ a. 窯頂 窯 頂 耐火層 1600℃ + 103t 230 隔熱層 巖棉毯 1150 ～ 150 9401?t ℃ 80?at ℃ 設(shè) 5602?t ℃ ， 1233?t ℃， 2101 7 2131 tt ???? ?? =+ 103（ 940+560） /2= W/m℃ aaa tttttta ? ???????? ?????? ???????? ????3443413100273100)( = 80380 10080273100)80380(4441????????? ?????? ???????? ??? = W/m℃ aaa tttttta ? ???????? ?????? ???????? ????3443413100273100)( = 801 3 3 1 0 0802 7 31 0 01 3 32 7 )801 3 3(4441????????? ?????? ???????? ??? = W/m℃ 1? = 2? = W/m℃ 2? = 熱流密度：1 40725122111????????attq a????=451（ W/㎡） 校核 2t 、 3t ??????? qtt ?? ℃ %%1 0 04 7 04 7 04 7 5 ????? 5% 允許 754 5 11 4 1 2 5221113 ???????? ???????????? ??? qtt ???? ℃ %%10074 7475 ????? 5% 允許 窯底散熱面積 :A底 ＝ m2 則 Q底 ＝ qA底 ＝ 451 ＝ 180244 (kJ/h) ⅱ第 16～ 20 節(jié)窯體散熱計(jì)算如下 : １７ 取窯外壁溫度 80℃ ,窯內(nèi)壁平均溫度為 1065℃ d. 窯頂 窯 頂 耐火層 1600℃ + 103t 230 隔熱層 巖棉毯 1150 ～ 150 10651?t ℃ 80?at ℃ 設(shè) 6802?t ℃ ， 1243?t ℃， 2101 7 2131 tt ???? ?? =+ 103（ 1065+680） /2= W/m℃ aaa tttttta ? ???????? ?????? ???????? ????3443413100273100)( = 4074 1 0 0402 7 31 0 0742 7 )4074(4441????????? ?????? ???????? ??? = W/m℃ aaa tttttta ? ???????? ?????? ???????? ????3443413100273100)( = 4073 1 0 0402 7 31 0 0732 7 )4073(4441????????? ?????? ???????? ??? = W/m℃ aaa tttttta ? ???????? ?????? ???????? ????3443413100273100)( １４ = 4076 1 0 0402 7 31 0 0762 7 )4076(4441????????? ?????? ???????? ??? = W/m ℃) ? xxtcVQ gggg 0 2 ????? (KJ/h ) 窯體散熱損失 3Q 將計(jì)算分為 2 部分 ,即第 6～ 15 節(jié) : 500950℃ ,取平均值 725℃；第 15～ 20 節(jié)：9501180℃ 取平均值為 1065℃ 。 熱收入項(xiàng)目 制品帶入顯熱 1Q （ kJ/h） 燒 成酌減 % 入窯干制品質(zhì)量 G1=12020/(24*95%)*(*%)=（ kg/h） 入窯干制品含自由水 1%，濕基制品質(zhì)量 =（ kg/h） 制品入窯第 1節(jié)時(shí)的溫度為 20℃ ，入窯制品比熱為 : 8 4 5 51 ????? ?c kJ/(kg? ℃ ) ? Q1=G2C1T1=**20=（ kJ/h） 燃料帶入化學(xué)熱及顯熱 fQ 燃料的低熱值 Q =6753kJ/ 3Nm 入窯燃料溫度 ft =20 ℃ ， 20 ℃ 是發(fā)生爐煤氣的比熱容是 fc =（ 3m 預(yù)熱帶和燒成帶的熱平衡計(jì)算目的在于求出每小時(shí)的燃料消耗量；冷卻帶的熱平衡計(jì)算的目的在于計(jì)算冷空氣鼓入量和熱風(fēng)抽出量。 ③ 厚度應(yīng)保證強(qiáng)度和耐火度。 窯體材料厚度的確定原則 ① 為了砌筑方便的外形整齊，窯墻厚度變化不要太多。隔熱材料的積散熱要小，材質(zhì)要輕，隔熱性能要好， １１ 節(jié)約燃料。 7 窯體材料及厚度的確定 窯體材料確定原則 窯體材料要用耐火材料和隔熱材料。則理論燃燒溫度為： tht ＝ ( ffaaa tctcVQ ?? )/ gV gc ＝（ 6753+ 20+ 20） /（ ） ＝ ℃ 求得溫度與假設(shè)溫度相對(duì)誤差 :()/1700 100%=%＜ 5%，所以假設(shè)合理。上下側(cè)板可用 2～ 3mm鋼板沖壓制成，吊頂梁采用 50 50 5mm 的等邊角鋼。在一節(jié)窯體鋼架中，每側(cè)共有立柱 3 根，兩頭每個(gè)立柱上開有攻 M12螺栓節(jié)間聯(lián)接的 6個(gè)孔。 窯體加固鋼架結(jié)構(gòu)形式 輥道窯鋼架結(jié)構(gòu)起著加固窯體作用，而鋼架本身又是傳動(dòng)系統(tǒng)的機(jī)身。窯道檔板和擋火墻設(shè)置在同一橫截面上。檔板負(fù)責(zé)對(duì)窯內(nèi)上半窯道的控制 ,采用耐高溫硬質(zhì)陶瓷纖維板制成 ,可以通過(guò)在窯頂外部調(diào)整位置的高低。各層磚的膨脹縫要錯(cuò)縫留設(shè)。 膨脹縫 窯體受熱會(huì)膨脹，產(chǎn)生很 大的熱應(yīng)力，因此在窯墻、窯頂及窯底砌體間要留設(shè)膨脹縫以避免砌體的開裂或擠壞。 在每個(gè)燒嘴的對(duì)側(cè)窯墻設(shè)置Φ 50mm 的觀察孔，以便燒嘴的燃燒狀況。若零壓過(guò)多移向預(yù)熱帶，則燒成帶正壓過(guò)大，有大量熱氣體逸出窯外，不但損失熱量，而且惡化操作條件；若零壓過(guò)多移向燒成帶，則預(yù)熱帶負(fù)壓大，易漏入大量冷風(fēng)，造成氣體分層，上下溫差過(guò)大，延長(zhǎng)了燒成周期，消耗了燃料。本設(shè)計(jì)在 4 45 節(jié)及 745節(jié)的偶數(shù)節(jié)設(shè)置直徑為Φ 40mm 測(cè)溫孔，輥上設(shè)在窯頂， 輥下設(shè)在窯側(cè)墻，兩側(cè)墻的測(cè)溫孔交錯(cuò)布置。當(dāng)事故處理孔在不處理事故時(shí)，要用塞孔磚進(jìn)行密封，孔磚與窯墻間隙用耐火纖維堵塞密封，防止熱氣體外溢或冷風(fēng)漏入等現(xiàn)象對(duì)燒成制度產(chǎn)生影響。為了能清除窯內(nèi)任何位置上的事故而不造成“死角”，兩相鄰事故處理孔間距不應(yīng)大于事故處理孔對(duì)角線延長(zhǎng)線與對(duì)側(cè)內(nèi)壁交點(diǎn)連線。 ８ 傳動(dòng)過(guò)程 電機(jī)→主動(dòng)鏈輪→滾子鏈→從動(dòng)鏈輪→主動(dòng)斜齒輪→從動(dòng)螺旋齒輪→主軸→主軸上的 斜齒輪→被動(dòng)斜齒輪→輥棒傳動(dòng)裝置→輥?zhàn)? 傳動(dòng)過(guò)程