【正文】 硅酸鹽耐火纖維束1150～150 ℃ ℃ 設(shè) ℃ ， ℃，=+103（935+560）/2= W/m℃ = = W/m℃ = = W/m℃== W/m℃=熱流密度：=451（W/㎡）校核、 ℃ 5% 允許 ℃5% 允許窯底散熱面積:A＝ m則Q＝qA＝451＝180244 (kJ/h)ⅱ第1626節(jié)窯體散熱計算如下:取窯外壁溫度80℃,窯內(nèi)壁平均溫度為1060℃窯頂耐火層莫來石輕質(zhì)高鋁磚1600℃+103t隔熱層硅酸鹽耐火纖維束1150～150℃ ℃ 設(shè) ℃ ， ℃，=+103（1060+680）/2= W/m℃ = = W/m℃ = = W/m℃ = = W/m℃）漏入空氣總量（m3/h）（KJ/h） 熱支出項目 產(chǎn)品帶出顯熱Q2(KJ/h) 燒成產(chǎn)品質(zhì)量（Kg/h） 制品出燒成帶產(chǎn)品溫度＝1180℃.查表可知:產(chǎn)品平均比熱為: [kJ/(kg℃)] (KJ/h )將計算分為2部分,即第8～15節(jié): 500950℃,取平均值725℃；第16～26節(jié)：9501170℃取平均值為1060℃。x =（m3/h） Qa =Va，總cata=20=（KJ/h） 漏入空氣帶入顯熱 Qa39。 坯體帶入顯熱Q11. 坯體帶入顯熱Q1 Q1＝G1c1t1 其中：G1——濕制品質(zhì)量(Kg/h) c1——制品的比熱 t 1——制品的溫度%入窯干制品質(zhì)量(kg/h)%濕基制品質(zhì)量（kg/h)制品入窯第1節(jié)時的溫度為20℃，入窯制品比熱為:kJ/(kg℃)Q1=G1c1t1=20=（KJ/h） 燃料帶入化學(xué)熱及顯熱Qf二甲醚低熱值 Qnet=28850(kJ/Nm3)入窯二甲醚溫度tf =20℃，20℃時二甲醚比熱容cf = [KJ/(m3 ?℃)]設(shè)二甲醚消耗量為x m3/h（KJ/h） 助燃空氣帶入顯熱 Qa助燃空氣溫度 ta=20℃，20℃時空氣比熱容ca= [kJ/（m3 熱平衡框圖圖 預(yù)熱帶和燒成帶熱平衡示意圖 Q1——坯體帶入顯熱： Qa——助燃空氣帶入顯熱 Qa39。另外，通過熱平衡計算可以看出窯爐的工作系統(tǒng)結(jié)構(gòu)等各方面是否合理，哪項熱耗最大，能否采取改進(jìn)措施。 在第1～4節(jié)熱源為煙氣余熱，即利用煙氣帶走顯熱，所以1～4節(jié)不列入熱平衡計算中，但是在計算時，應(yīng)以第4節(jié)坯體計算配體帶入顯熱，以第5節(jié)煙氣溫度值計算煙氣帶走顯熱。取高溫系數(shù)＝，則實(shí)際燃燒溫度＝1763=1320℃，比需要的溫度高152℃，這符合要求有利于快速燒成，保證產(chǎn)品達(dá)到燒熟的目的。 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式：理論空氣量：＝100/213C2H6O1/100=100/213461/100 =取空氣過剩系數(shù) 實(shí)際空氣量：根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式：理論煙氣量：=5C2H6O 1/100+21/10079/21(Nm3/Nm3) =5461/100+21/10079/21 =實(shí)際煙氣量： ＝ + (1)＝ +()＝（Nm3 /Nm3）設(shè)空氣溫度 ℃，空氣比熱為＝ ℃,發(fā)生爐煤氣比熱為：＝℃，℃，現(xiàn)設(shè)＝1700℃，燃燒產(chǎn)物溫度＝℃。上下側(cè)板可用2～3mm鋼板沖壓制成，吊頂梁采用50505mm的等邊角鋼。在一節(jié)窯體鋼架中，每側(cè)共有立柱3根，兩頭每個立柱上開有攻M12螺栓節(jié)間聯(lián)接的6個孔。 窯體加固鋼架結(jié)構(gòu)形式 輥道窯鋼架結(jié)構(gòu)起著加固窯體作用，而鋼架本身又是傳動系統(tǒng)的機(jī)身。所以在21節(jié)處各設(shè)置一擋板，在26節(jié)設(shè)置一擋墻，在預(yù)熱帶中部、冷卻帶急冷鼓風(fēng)兩端及抽熱風(fēng)段兩端也可設(shè)置下?lián)鯄?，對調(diào)節(jié)窯內(nèi)壓力制度可有良好的作用。通常為防止預(yù)熱帶、冷卻帶冷氣流進(jìn)入高溫區(qū)，在燒成帶工作通道兩端必須設(shè)有擋墻結(jié)構(gòu)。擋火墻負(fù)責(zé)對窯內(nèi)下半窯道的控制,采用耐火磚砌筑,高低位置相對固定。 窯道檔板和擋火墻由于輥道窯屬中空窯，工作通道空間大，氣流阻力小，難以調(diào)解窯內(nèi)壓力制度及溫度制度，因此，通常在輥道窯工作通道的某些部位，輥下砌筑擋墻，輥上插入擋板，縮小該處工作通道面積，以增加氣流阻力，便于壓力與溫度制度的調(diào)節(jié)。 膨脹縫窯體受熱會膨脹，產(chǎn)生很大的熱應(yīng)力，因此在窯墻、窯頂及窯底砌體間要留設(shè)膨脹縫以避免砌體的開裂或擠壞。 在每個燒嘴的對側(cè)窯墻設(shè)置Φ80mm的觀察孔，以便燒嘴的燃燒狀況。 測溫孔及觀察孔 測溫孔 為嚴(yán)密監(jiān)視及控制窯內(nèi)溫度制度，及時調(diào)整燒嘴開度，一般在窯道頂及火道側(cè)墻留設(shè)若干處測溫孔以安裝熱電偶。 對于事故處理孔在不處理事故時，要用塞孔磚進(jìn)行密封，孔磚與窯墻間隙用耐火纖維堵塞。所以采取隔兩節(jié)設(shè)計一個事故處理孔。180=，取12根 棍子總數(shù)=1251=612根 窯體附屬結(jié)構(gòu) 事故處理孔事故處理孔設(shè)在輥下，且事故處理孔下面與窯底面平齊，以便于清除出落在窯底上的磚坯碎片。窯墻厚度300～350mm，選擇直徑為60mm的輥棒，而輥?zhàn)娱L度則取2700mm。為節(jié)約費(fèi)用，不同的溫度區(qū)段一般選用不同材質(zhì)的輥?zhàn)印? 傳動系統(tǒng) 輥道窯對輥?zhàn)硬牧弦笫謬?yán)格，它要求制輥?zhàn)硬牧蠠崦浵禂?shù)小而均勻，高溫抗氧化性能好，荷重軟化溫度高，蠕變性小，熱穩(wěn)定性和高溫耐久性好，硬度大，抗污能力強(qiáng)。介由于制品溫度較低，使傳熱動力溫差小，即使允許快冷也不易達(dá)到。間接冷卻不另設(shè)風(fēng)機(jī)抽熱，直接與風(fēng)管連接，利用抽熱風(fēng)管管內(nèi)的抽力將冷卻管另一端的冷空氣吸入，冷卻管壁，達(dá)到間接降低窯內(nèi)溫度。在342節(jié)設(shè)置抽熱風(fēng)口，每節(jié)設(shè)有2對冷風(fēng)吸入口，抽熱風(fēng)口只置于窯頂、窯底，每處設(shè)置4個小抽熱風(fēng)口。大多數(shù)輥道窯在該處設(shè)有2～5處抽風(fēng)口，使從急冷段與窯尾段過來的熱風(fēng)流經(jīng)制品，讓制品慢速均勻地冷卻。緩冷通風(fēng)系統(tǒng)： 制品冷卻到700~400℃范圍時，是產(chǎn)生冷裂的危險區(qū)，應(yīng)嚴(yán)格控制該冷卻降溫速率。由于急冷段溫度高，橫穿入窯的冷風(fēng)管須用耐熱鋼制成，管徑為80～120mm。輥道窯急冷段應(yīng)用最廣的是直接風(fēng)冷是在輥上下設(shè)置橫窯斷面的冷風(fēng)噴管。從熱交換的角度來看，冷卻帶實(shí)質(zhì)上是一個余熱回收設(shè)備，它利用制品在冷卻過程中所放出的熱量來加熱空氣，余熱風(fēng)可供干燥，達(dá)到節(jié)能的目的。因此，本設(shè)計總共有76個燒嘴。在第1626節(jié)的輥下交錯設(shè)置3對燒嘴，輥上下燒嘴及對側(cè)燒嘴均互相錯開排列?？紤]到在低溫段設(shè)置燒嘴不宜太多。燒嘴的對側(cè)是觀察孔，以便更好的觀察火焰的燃燒情況，便于操作控制。 燃燒系統(tǒng) 因所設(shè)計的為明焰輥道