【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 質(zhì)量Gw=%=(kJ/h)煙氣離窯溫度 tg=200℃,則自由水蒸發(fā)吸熱= Gw（2490＋）=（2490＋200）=(kJ/h)燒成坯體物化反應(yīng)耗熱用反應(yīng)熱近似代替坯體物化反應(yīng)入窯干制品質(zhì)量 Gr=2300=(kg/h)，含量=%Qr=Gr2100%=2100%=所以 Q7= Qw+Qr=+=(kJ/h)其他熱損失Q8：取經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，占熱收入的5%。+++=++++左邊=+110078Χ+688Χ+3071Χ=+113837Χ右邊=+11969Χ+++（+113837Χ）解得Χ=27，即單位時(shí)間液化氣消耗量為B=27(Nm3/h)由于單位時(shí)間產(chǎn)量G=,Qd=110MJ/m3,則單位產(chǎn)品熱耗為： 列出預(yù)熱帶燒成帶熱平衡表 熱收入 熱支出項(xiàng)目 kJ/h %項(xiàng)目 kJ/h %坯體帶入顯熱Q1產(chǎn)品帶出顯熱Q3燃料化學(xué)顯熱Qf2972106煙氣帶走顯熱Qg323163助燃空氣顯熱Qa18576窯體帶走顯熱Q5漏入空氣及噴入風(fēng)帶入顯熱82917物化反應(yīng)耗熱Q7其他熱損失Q85 總計(jì)100總計(jì)100Q3—制品帶入顯熱； Q10—冷卻風(fēng)帶入顯熱；Q11—制品帶出顯熱； Q14—窯墻、窯頂散熱；Q16—從窯道內(nèi)抽出熱風(fēng)帶走顯熱； Q17—從間壁抽出熱風(fēng)帶走顯熱；Q18—其他熱損失制品帶入的顯熱 Q3此項(xiàng)熱量即為預(yù)熱帶、燒成帶產(chǎn)品帶出顯熱：Q3=(kJ/h)冷卻風(fēng)帶入顯熱 Q10設(shè)鼓入冷風(fēng)量為 m3/h ，鼓入冷風(fēng)的溫度ta=20 ℃,20 ℃時(shí)空氣的比熱為ca= ，Q10= cata=20=26制品帶出顯熱Q11出窯時(shí)制品的質(zhì)量：G11=( kg/h)，取出窯產(chǎn)品溫度t11為80℃，(kg.℃),Q11=G11t11c11=80=窯體散失熱量 Q14急冷段：1200～750℃，第27—29節(jié)窯體散熱，設(shè)窯墻外壁溫度t3為50℃，環(huán)境溫度為20℃，內(nèi)壁平均溫度t2為975℃ 窯墻散熱：熱流密度：q===(w/m2)窯墻散熱面積A==二側(cè)窯墻共散熱：=2qA=2=(kJ/h)窯頂散熱：熱流密度：q= ==(w/m2)窯頂散熱面積：A==窯頂散熱量：=qA==(kJ/h)窯底散熱：熱流密度：q===(w/m2)窯底散熱面積 A==窯底散熱量：=qA==(kJ/h)急冷段窯體總散熱量：=＋＋=++=(kJ/h)緩冷段：750—250℃，第30—39節(jié)，窯外壁平均溫度取30℃，環(huán)境溫度20℃，窯內(nèi)平均溫度500℃。窯墻散熱:熱流密度：q===(w/m2)窯墻散熱面積A==二側(cè)窯墻共散熱：=2qA=2=(kJ/h)窯頂散熱：熱流密度：q===(w/m2)窯頂散熱面積A= =窯頂散熱量：==(kJ/h)窯底散熱:熱流密度：q===(w/m2)窯底散熱面積A= =窯底散熱量：==(kJ/h)緩冷段總散熱量：= ＋＋=++=(kJ/h)快冷段：250~80℃,第40—42節(jié)，窯外壁平均溫度取30℃，環(huán)境溫度20℃，窯內(nèi)平均溫度165℃。窯墻散熱: 熱流密度：q===(w/m2)窯墻散熱面積A==(w/m178。)二側(cè)窯墻共散熱： =2qA=2=(kJ/h)窯頂散熱：熱流密度：q===100(w/m2)窯頂散熱面積A= =窯頂散熱：= 100=1070(kJ/h)窯底散熱:熱流密度：q===(w/m2)窯底散熱面積A= =窯底散熱量：==(kJ/h)快冷段總散熱量：=＋＋=+1070+=(kJ/h)冷卻帶窯體總散熱量:Q14=＋＋=++=(kJ/h)從窯道內(nèi)抽出熱空氣帶走顯熱Q16由熱風(fēng)抽出量應(yīng)等于冷風(fēng)鼓入量，抽出熱風(fēng)量應(yīng)為 ，取熱風(fēng)抽出的溫度為tar=200℃，此時(shí)空氣的比熱car=(Nm3.℃)，則Q16=tarcar=200=264從間壁冷卻分管抽出熱風(fēng)帶走顯熱Q17 該窯第30—32節(jié)的每節(jié)輥上設(shè)置了8根￠50的間冷風(fēng)管，共24根。為簡(jiǎn)化計(jì)算，取該段平均溫度為換熱管內(nèi)壁溫度tw=700℃；取進(jìn)入間壁的冷卻風(fēng)溫ta1=20℃，初定抽出熱風(fēng)溫度ta2=66℃，則管內(nèi)平均溫度為ta==43℃；以一根間冷管計(jì)，其換熱面積F=dL==㎡,取間壁管通道內(nèi)空氣流速=4Nm/s=；則間壁通道內(nèi)對(duì)流換熱系數(shù)=[kJ/(㎡.)],間冷管為耐熱鋼管，其導(dǎo)熱系數(shù)可忽略，故可取間冷管內(nèi)壁的平均溫度為tw=700℃，取換熱效率=，計(jì)算間冷管冷卻風(fēng)換熱Q=（70043）=(kJ/h),每根間冷管內(nèi)空氣流量V=3600Fn=36004=(Nm3/h)；驗(yàn)算間壁抽出熱風(fēng)溫度ta2==℃|（）/66|=＞,則令t=℃，該段總抽出熱量為Q17=24=(kJ/h)其他熱損失Q18此項(xiàng)熱損失可取經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，按占冷卻帶熱收入總量的5%計(jì)算Q3+Q10=Q11+Q14+Q16+Q17+Q18+26=++264++（+26）解得 =（Nm3/h) （Nm3/h) 熱收入 熱支出項(xiàng)目 KJ/h %項(xiàng)目KJ/h% 制品帶入顯熱Q3 制品帶出顯熱Q1 冷卻風(fēng)帶入顯熱Q10 窯體散失熱量Q14 窯道抽出熱空氣帶走顯熱Q16 間壁管熱風(fēng)帶走顯熱Q17總計(jì) 100其他熱損失Q18 5總計(jì) 100 輥?zhàn)拥倪x擇為節(jié)約費(fèi)用，不同的溫度區(qū)段一般選用不同材質(zhì)的輥?zhàn)?。該窯在低溫段（20—200℃）選用 402400的無(wú)縫鋼管輥?zhàn)樱辉谥袦囟危A(yù)熱帶200—600，冷卻帶400—80）選用402400的耐熱不銹鋼管；在高溫段（燃燒段600—1200，急冷段1200—700）選用402400的莫來(lái)石—?jiǎng)傆褓|(zhì)陶瓷輥棒；在冷卻帶緩冷段（700—400）選用402400的莫來(lái)石輥棒。 輥距的確定考慮到制品長(zhǎng)度不大，由經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算：H=500=166mm,同時(shí)考慮到每節(jié)窯長(zhǎng)2008mm,，每節(jié)20根。 傳動(dòng)裝置的選擇傳動(dòng)系統(tǒng)由電動(dòng)機(jī)、減速設(shè)備、和傳動(dòng)機(jī)構(gòu)組成，該窯采用分段傳動(dòng)分段帶動(dòng)的傳動(dòng)方案和螺旋齒輪傳動(dòng)機(jī)構(gòu)。 傳動(dòng)聯(lián)接方式主動(dòng)端采用彈簧夾緊式，從動(dòng)端采用托輪摩擦式傳動(dòng)過(guò)程電機(jī)—減速器—主動(dòng)鏈輪—輥?zhàn)渔湣獜膭?dòng)鏈輪—主動(dòng)螺旋齒輪—從動(dòng)螺旋齒輪—棍棒傳動(dòng)軸—輥?zhàn)?輥?zhàn)愚D(zhuǎn)速的選擇根據(jù)輥?zhàn)愚D(zhuǎn)速的公式：L窯長(zhǎng),mmt燒成周期,mind輥?zhàn)又睆?mmK考慮到制品的滑動(dòng)系數(shù),一般取K = : r/min10. 管道尺寸、阻力計(jì)算及燒嘴、風(fēng)機(jī)的選用排煙系統(tǒng)的管道計(jì)算 由預(yù)熱帶燒成帶的熱平衡計(jì)算可得出單位時(shí)間內(nèi)的煙氣量為Vg==27=(Nm3/h)，該窯在輥上共設(shè)32對(duì)350（mm)的排煙口，輥下共設(shè)34個(gè)的排煙口，則煙氣進(jìn)入排煙口的平均流速為：由于該輥道窯的排煙口都是直接用金屬管道插入窯道內(nèi)，從以上計(jì)算出的流速看，正好符合煙氣在金屬管道中的取值范圍，說(shuō)明排煙尺寸設(shè)計(jì)合理。上下排煙口均由的垂直支煙道引出，煙氣在支煙道中流速為：排煙支管最后都匯總到窯頂?shù)牡呐艧熆偣苤?，煙氣在排煙總管上的流速隨著排煙口匯入煙氣量的增加而增大，最大流速為：：排煙風(fēng)機(jī)阻力計(jì)算： 料垛阻力:，零壓面位于一般位于預(yù)熱帶和燒成帶交界處，設(shè)零壓位在16節(jié)，則料垛阻力=16=16Pa位壓阻力hg煙氣從窯爐至風(fēng)機(jī)，高度升高H=，此時(shí)幾何壓頭為煙氣流動(dòng)的動(dòng)力，即負(fù)壓阻力，煙氣溫度200℃，所以，hg=H（ρa(bǔ)ρg）g=[273/（273+20）273/（273+200）] =煙氣在煙道中流動(dòng)時(shí)的局部阻力he局部阻力ζ可由查表得：煙氣從窯爐進(jìn)入支管：ζ=1；支煙管進(jìn)入分煙管：ζ=1；并90176。急轉(zhuǎn)彎：ζ=2；分管90176。急轉(zhuǎn)彎：ζ=2；分管進(jìn)入90176。圓弧轉(zhuǎn)彎：ζ=；分管90176。急轉(zhuǎn)彎：ζ=2；分管進(jìn)入總管：ζ=1；則煙道內(nèi)局部阻力為he=（1+1+2+2++2+1）=201Pa摩擦阻力hf摩擦阻力系數(shù)：金屬管道取ζ=，支煙道直徑=200mm，長(zhǎng)度=1m分煙道直徑=350mm，長(zhǎng)度=總煙道直徑=600mm，長(zhǎng)度=10mhf=ζ（/+ /+ /）..=（1/++10/）=29Pa煙囪阻力忽略不計(jì)，風(fēng)機(jī)應(yīng)克服總阻力= hi + hg + he+ hf=237 Pa助燃風(fēng)管道系統(tǒng)阻力計(jì)算 由上面計(jì)算可知，每小時(shí)的空氣消耗量為；，取送風(fēng)總管直徑，則管內(nèi)風(fēng)速為符合要求。該窯助燃風(fēng)機(jī)設(shè)置在燒成帶最后一節(jié)，則助燃風(fēng)總管長(zhǎng)為。則摩擦阻力損失為局部阻力損失為：則總損失為（Pa)急冷風(fēng)管道系統(tǒng)阻力計(jì)算 由熱平衡可算得，急冷風(fēng)量=，急冷風(fēng)管道長(zhǎng)度，取急冷送風(fēng)管直徑為，則風(fēng)速為：。則摩擦阻力損失：局部阻力損失：則總損失為：抽熱風(fēng)管道系統(tǒng)阻力計(jì)算抽熱風(fēng)由1臺(tái)大型號(hào)的風(fēng)機(jī)承擔(dān)有七個(gè)抽風(fēng)口，總風(fēng)量為，則每個(gè)抽風(fēng)口的風(fēng)量為，抽熱風(fēng)管總長(zhǎng)等于冷卻帶窯體總長(zhǎng)，即L=17=，這里只計(jì)算單個(gè)抽風(fēng)口的阻力損失：取，則風(fēng)速，按此算得摩擦阻力損失分為兩部分，為抽熱風(fēng)管的損失，為送熱風(fēng)管的損失：，局部阻力損失總損失快冷送風(fēng)管道系統(tǒng)阻力計(jì)算 由熱平衡計(jì)算可得出快冷段送風(fēng)量為=，快冷段設(shè)置了15臺(tái)軸流風(fēng)機(jī)則每臺(tái)的送風(fēng)量為V=151 Nm3/h；，風(fēng)速，風(fēng)機(jī)阻力忽略不計(jì) 考慮實(shí)際運(yùn)行時(shí)要留有余地，排出煙氣平均溫度為200℃，則排煙機(jī)選型風(fēng)量為：Q==2518(m3/h)排煙機(jī)應(yīng)具備的全風(fēng)壓力為： 助燃風(fēng)機(jī)的選型： ，助燃風(fēng)溫度20℃，則助燃風(fēng)機(jī)選型風(fēng)量為：Q==(m3/h)，H=急冷風(fēng)機(jī)的選型： ，急冷風(fēng)量=，急冷風(fēng)溫度20℃，則急冷風(fēng)機(jī)選型風(fēng)量為：Q==（m3/h),H=抽熱風(fēng)機(jī)的選型：，,熱風(fēng)抽出溫度為200℃，則抽熱風(fēng)機(jī)選型風(fēng)量為：Q==(m3/h)，H=用途風(fēng)機(jī)名稱風(fēng)機(jī)型號(hào)全壓Pa風(fēng)量m3/h電動(dòng)機(jī)型號(hào)功率/kW排煙風(fēng)機(jī)鍋爐引風(fēng)機(jī)Y839 397112214Y200L1230助燃風(fēng)機(jī)離