【正文】 外片玻璃上的地震作用設(shè)計值 qE1=β Eα maxq G1 （ 5111a） 內(nèi)片玻璃上的地震作用設(shè)計值 qE2=β Eα maxq G2 （ 5111b） 外片玻璃上的荷載 (作用 )組合設(shè)計值 q1= W1+ qE1 (5112a） 內(nèi)片玻璃上的荷載 (作用 )組合設(shè)計值 q2= W2+ qE2 （ 5112b） 幕墻玻璃的撓曲按下式計算： 玻璃的撓曲 u =μ Wka4/{Et3/[12（ ） ]}η≤ 1/60 （ 5113） 夾層玻璃的折算厚度 te=（ t13+ t23） 1/3 （ 5114） 中空玻璃的折算厚度 te=（ t13+ t23） 1/3 （ 5115） 例 55． 幕墻玻璃分格（ B H） WK=4000N/m2 W=5600N/m2 設(shè)計基本地震加速度 浮法玻璃 t=10mm，驗算玻璃強度、撓度。 《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》 JGJ1022020 規(guī)定，夾層玻璃可按下式將荷載 (作用 )組合設(shè)計值分配到兩片 玻璃上： 分配到外片玻璃上的 荷載 (作用 )組合設(shè)計值 q1=q[t13/( t13+ t23)] (5108a） 分配到內(nèi)片玻璃上的荷載 (作用 )組合設(shè)計值 q2=q[t23/( t13+ t23)] （ 5108b） 式中 : q1 q2——分配到外（內(nèi)）片玻璃上的荷載（作用）組合設(shè)計值； t1 t2——外（內(nèi)）片玻璃厚度。 3）兩片疊置玻璃板受彎工作的撓度計算 因兩片疊置玻璃板受彎工作時協(xié)調(diào)變形，即各片玻璃的曲率相同，故可按板厚為 t1或 t2的單片玻璃板，在荷載 q1 或 q2作用下，分別計算其撓度。 如取ξ = teq1/t1=（ 1+η 3） 0. 5，稱夾層玻璃抗彎等效厚度系數(shù)和β =ξ /（ 1+η），稱夾層玻璃的材料利 用 系數(shù)，則不等于厚度比η時，ξ和β的值如表 510。 比較式（ 5107h）和（ 5107i），如果兩片玻璃的強度設(shè)計值相同，即 fg1 =fg2 則較厚玻璃板的彎曲應(yīng)力較大，是控制夾層玻璃設(shè)計厚度的關(guān)鍵。 兩片疊置玻璃板在垂直于其板面均布荷載 q 作用下，雖然各自彎曲，但是其曲率和撓度相同。根據(jù)以上分析和實驗結(jié)果，提出了折減系數(shù)見表 59。各種分析方法得出的參數(shù)和實驗參數(shù)見表 58。由于在計算撓度時，采用風荷載標準值，同時以考慮大撓度影響對計算值加以折減，所以只要正常選用玻璃，應(yīng)當是可以滿足撓度限值要求的。因此，撓度控制值不宜 過嚴，以免限制其強度的發(fā)揮。 表 57 彈性小變形撓度 u 計算結(jié)果的折減系數(shù)η θ =qa4/Et4 和 的計算結(jié)果 表 235 的取值 邊長比 b/a ≤ 1 10 20 40 120 200 300 ≥ 400 規(guī)范編制組、上海市建筑科學研究院分別進行了玻璃板受彎的試驗研究，得到了與表 5表 57 取值相似的結(jié)果。按表 235 對小撓度公式應(yīng)力計算結(jié)果進行折減，不僅減小了板材厚度，節(jié)省了材料，而且還有較大的安全余地。 英國 對不同邊界的矩形板進行了系統(tǒng)計算，發(fā)表了《 Thin Plate Design For Transverse Loading》一書中。 為此，對玻璃板進行計算時，應(yīng)對現(xiàn)行小撓度應(yīng)力和撓度計算公式，考慮一個系數(shù)η予以修正 (59) 。通常玻璃板的撓度允許值可達到邊長的 1/100，對于邊長為 1000mm的玻璃板，撓度允許值可達 10mm，已為厚度為 6mm 玻璃的 倍，此時應(yīng)力、撓度的計算值會比實際值約大 30%~50%。由于計算的應(yīng)力σ和撓度 u 比實際大得多，計算結(jié)果不能反映實際受力和變形情況。 單層玻璃在垂直于玻璃平面的風荷載作用下，其截面最大應(yīng)力設(shè)計值σ的計算公式： 風荷載作用下玻璃截面設(shè)計最大正應(yīng)力值 σ W=(6φ Wa 2/t2)η （ 5102） 地震作用作用下玻璃截面設(shè)計最大正應(yīng)力值 σ E=(6φ qEa2/t2)η （ 5103） 玻璃截面設(shè)計最大正應(yīng)力值 σ =[6φ（ W+） a2/t2]η≤ fg or σ =(6φ qa2/t)η≤ fg （ 5104） 式中： σ W — 風荷載作用下玻璃截面設(shè)計最大正應(yīng)力值 (N／ mm2)； σ E—— 地震作用作用下玻璃截面設(shè)計最大正應(yīng)力值 (N／ mm2)； W— 風荷載設(shè)計值 (N／ m2)； qE— 地震作用設(shè)計值 (N／ m2)； a 一 玻璃短邊邊長 (mm)； t—玻璃厚度 (mm)； φ —彎矩系數(shù)，可按邊長比 a／ b，由表 55 查出 (b 為長邊邊長 )； η — 折減系數(shù)可按折減計算系數(shù)θ，由表 59 查出?？紤]與大撓度分析方法的計算結(jié)果的差異，將應(yīng)力與撓度計算值予以折減。 解： 高度變化系數(shù) μ Zc= ()= 脈動系數(shù) μ fc= ()= 陣風系數(shù) β gz=.085 (1+2 )= 風荷載標準值 WK= 2 650=3000N/m2 自重標準值 GK=300N/m2 自重設(shè)計值 G= 300=360 N/m2 自重線荷載設(shè)計值 qG=360 =648N/m= 由自重產(chǎn)生的彎矩 MX= 12020/8=116640N﹒ mm 風荷載設(shè)計值 W= 3000=4200 N/m2 風荷載線分布荷載設(shè)計值 qW= 4200=5040N 風荷載產(chǎn)生的彎距 MYW=5040 ﹒ m=604800 N﹒ mm 地震作用標準值 qEK=5 300=120 N/m2 地震作用設(shè)計值 qE= 120=156 N/m2 地震作用線分布荷載設(shè)計值 qE= 156= 水平地震作用產(chǎn)生的彎距 MYE= ﹒ m =22464 N﹒ mm 型材截面設(shè)計最大正應(yīng)力值 σ =116640/ 9000+604800/ 13000+ 22464/ 13000 =＜ 抗剪驗算采用 SW+ 風荷載產(chǎn)生的剪力 VW=5040 水平地震作用產(chǎn)生的剪力 VE= 剪力組合值 V=1512+ 56=1540N 型材截面設(shè)計最大剪應(yīng)力值 τ =1540 9500/(540000 3)=＜ 二 .玻璃設(shè)計計算 玻璃內(nèi)力分析宜采用正規(guī)的結(jié)構(gòu)力學計算公式（如有限元法）較為妥當。 例 ，墻角區(qū)幕墻分格 1200mm 1800mm， 7 度設(shè)防，設(shè)計基本地震加速度 。橫梁上自重按式 (597)計算彎矩，橫梁上風荷載為三角形分布時按式 (598)計算彎矩，按式 (599)計算剪力；當為梯形分布時按式 (5100)計算彎矩，按式 (5101)計算剪力。 雙支點鉸接多跨梁計算： 第 i跨集中力 P(i)=Rb(i1) (580) 第 i跨 B 支座反力 Rb(i)=qb(i)/2Md(i)/B(i) (581) 第 i跨 A支座彎距 Ma(i)=(P(i)+qA(i)2) (582) 第 i 跨 D 支座彎距 Md(i)=[6 q (B(i)3+D(i)3)/24+Ma(i) D(i)/6]/2 [2 (B(i)+D(i))] (583) 第 i跨長跨跨中彎距 M(i)=q B(i)2/2 (1/2 Md(i)/qB(i)2)2 (584) 第 i跨 D 支座剪力 Vd 左 =qD（ i） /2+│ Ma（ i） Md（ i） ）│ /D（ i） （ 585） Vd 右 = （ qB（ i） /2+│ Md（ i） │ /B（ i） ） （ 586） 型材截面設(shè)計最大正應(yīng)力值 σ d=Md/γ W+N/A0≤ fa (587) 型材截面設(shè)計最大剪應(yīng)力值 τ d= VdSs/It≤ fav (588) 折算應(yīng)力 σ ZS=（σ 2d+3τ d2） 1/2≤ (589) 第 i跨跨中撓度 Ui 中 =（ 5qwk/B（ i） 4/384+M（ d） B（ i） 2/16） / EI (590) 第 (i+1)跨 B 支座撓度 U（ I+1） b= （ P（ i+1） a（ i+1） 3qwka（ i+1） 4/8+ qwkD（ i+1） 4/24+Ma（ i+1） D（ i+1） /3 +Md（ i+1） D（ i+1） /6） (591) 第 i跨總撓度 Ui 總 = Ui 中 + U(i+1) b /2≤ 20mm (592) 相對撓度 Ui 總 /(Li+ai+1) ≤ 1/180 (593) 橫梁承受水平方向的橫梁上下兩側(cè)分布為三角形 (梯形 )面積上的風荷載、平面外平面地震作用 （圖 56），和 垂直方向的支承在橫梁上的玻璃及橫梁自重等自重荷載。第一跨梁 A 支座有由懸挑端均布荷載產(chǎn)生的支座彎矩， D 支座有 D跨均布荷載產(chǎn)生的支座彎矩，還有 A支座彎矩的影響，第二跨開始還有C 端集中力產(chǎn)生的支座彎矩。[1（ ai/Li） ]2Piai [1+（ ai/Li） 2]/2+ ai/Li] (571) 第 i跨跨中剪力 Vi 中 =+P i (ai/Li) (572) 型材截面設(shè)計最大正應(yīng)力值 σ 中 =Mi/γ W+N/A0≤ fa (573) 型材截面設(shè)計最大剪應(yīng)力值 τ 中 = Vi 中 Ss/It≤ fav (574) 折算應(yīng)力 σ ZS=（σ 2 中 +3τ 2A） 1/2≤ (575) 第 i跨跨中撓度 Ui 中 =5qwk/Li4/384EIqwka2iL2i / 32EIPi aiL2i / 16EI (576) 第 (i+1)跨 C 支座撓度 U（ I+1） c=qwkaiLi3/24EI [1+4(ai/Li)2+3(ai/Li)