【正文】 也可按該夾層玻璃所受總荷載 q，用兩片玻璃的柱面剛度和D=D1+D2 或等效厚度 teq2=（ t13+ t23） 1/3進(jìn)行計算。 折減計算系數(shù)θ =qkL4/Et4 （ 268） 表 59 （玻璃）折減系數(shù)η θ ≤ η θ ≥ η 夾層玻璃設(shè)計計算原理 1）兩片疊置玻璃板受彎工作的受力分析 由彈性力學(xué)理論，平板在垂直于板面均布荷載 q 作 用下的平衡微分方程為： D[（ ? 4w） /（ ? X4） ]+2[（ ? 4w） /（ ? X2? y2） ]+[（ ? 4w） /（ ? y4） ]=q1 （ 5107a） 式中： D=Et3/12（ 1υ 2）為板的柱面剛度， E 為玻璃的彈性模量，υ為其泊 松比。 從試驗結(jié)果來看，玻璃破損是由強(qiáng)度控制的，鋼化玻璃破壞時，其撓度甚至可達(dá)跨度的 1/30~1/40?？刂朴嬎銚隙?u 小于邊長的 1/100 與預(yù)期的控制值偏嚴(yán)太多，強(qiáng)度條件也偏嚴(yán)太多。《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ1022020采用了《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》用彈性薄板小撓度理論編制的數(shù)表計算方法，《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》的計算是根據(jù)彈性薄板小撓度理論的假定推導(dǎo)的，用雙調(diào)和偏微分方程求解，列出了泊松比為 0的彎矩系數(shù)與撓度系數(shù)，υ =0 代表一種實際上并不存在的假想材料；當(dāng)υ值不等于零時， 其撓度及支座彎矩仍可按這些表求得。驗算立柱與主體結(jié)構(gòu)連接時取 D 支座反力或 A支座與 B 支座反力之和。 多跨靜定梁計算： 當(dāng)為等跨時 (各跨 L、 a、 q 均相等 ) 第一跨 B 支座反力 R1B=qL1/2 [1（ a1/L1） 2] （ 528） 第 i跨 B 支座反力 RiBi= 6=R1B [1ai/Li （ ai/Li） i] RiBi= 7=R1B [1ai/Li +（ ai/Li） i] （ 529） （ ai/Li） i 項，當(dāng) i≥ 4 以后，其值很微小， RiB 逼近一定值，可近似?。? 第 i跨 B 支座反力 RiBi= 5= R1B [1ai/Li] （ 530） 第 i跨集中力 Pii= 4=R（ i1） B （ 531） P2＞ P P3＜ P4當(dāng) i≥以后， PI 逼近一定值，同時 Mi逼近一定值。 B． 雙跨梁 (L=L1+L2， L1＜ L2）（圖 53） 幕墻立柱每層有兩處連接件與主體結(jié)構(gòu)連接，每層立柱在樓層處連接點向上懸挑一段，上一跨立柱下端用插芯連接支承此懸挑端上，計算時取雙跨梁計算簡圖是對結(jié)構(gòu)作了簡化，假定立柱是以樓層處連接點為端支座， 梁底連接點為中間支座的雙跨梁，共三個支座，實際上每層只有兩個支座 (上一跨的 C支座與 A支座共用一個連接點 )。mm 彎距組合值 M=MW+=5376000+ 266240=5509120 N 簡支梁計算： 材料截面設(shè)計最大正應(yīng)力值 σ =N/A0+M/≤ fa（ fS） （ 57） 式中：σ —材料截面設(shè)計最大正應(yīng)力值； N—軸力（ N）； A0—構(gòu)件凈截面積（ mm2）； M—彎距（ ）； W—截面抵抗矩 (mm3)； fa（ fS） —鋁型材（鋼材）強(qiáng)度設(shè)計值 (N/mm2)。 F．橫梁可通過角碼、螺釘或螺栓與立柱連接。鋁合金型材的表面處理應(yīng)符合本規(guī)范第 ；鋼型材宜采用高耐候鋼，碳素鋼型材應(yīng)采用熱浸鍍鋅或采取其他有效防腐措施。 當(dāng)梁在彎曲應(yīng)力σ、剪應(yīng)力τ和橫向壓應(yīng)力σ c同時作用下， 矩型板臨界條件為： ───────────── σ σ c τ √ (─── + ─── )2+(── )2 ≤ 1 （ 56） σ er σ τ er 對鋁合金型材壁厚 JGJ1022020規(guī)定： 1． 橫梁 A．橫梁截面主要受力部位的厚度，應(yīng)符合下列要求： 1）截面自由挑出部位（圖 51a）和雙側(cè)加勁部位（圖 51b）的寬厚比 b0/t 應(yīng)符合表 的要求。 第五章 框支式玻璃幕墻結(jié)構(gòu)設(shè)計 第一節(jié) 構(gòu)件構(gòu)造設(shè)計 型材壁厚是構(gòu)件局部穩(wěn)定必須考慮的問題。 表 橫梁截面寬厚比 b0/t 限值 截面部位 鋁型材 鋼型材 6063T5 6061T4 6063AT5 6063T6 6063AT6 6061T6 Q235 Q345 自由挑出 17 15 13 12 15 12 雙側(cè)加勁 50 45 40 35 40 33 圖 51 2）當(dāng)橫梁跨度不大于 ，鋁合金型材截面主要受力部位的厚度不應(yīng)小于 ；當(dāng)橫梁跨度大于 時，其截面主要受力部位的厚度不應(yīng)小于 。處于腐蝕嚴(yán)重環(huán)境下的鋼型材，應(yīng)預(yù)留腐蝕厚度。角碼應(yīng)能承受橫梁的剪力，其厚度不應(yīng)小于 3mm；角碼與立柱之間的連接螺釘或螺栓應(yīng)滿足抗剪和抗扭承載力要求。 軸力 N=G L B （ 58） 式中： G—幕墻單位面積自重（ N/mm2）； L—跨度（ m）； B—分格寬度（ m）； 彎距 M= MW+ （ 59） 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎距 MW= qW L2/8 （ 510a） 水平地震作用產(chǎn)生的彎距 ME= qE 線 L2/8 （ 510b） or 彎距 M=( qW+ 線 )L2/8 （ 511） 風(fēng)荷載線荷載設(shè)計值 qW= （ 512a） 地震作用線荷 載設(shè)計值 qE 線 = qE（面） B （ 512b） 式中： MW—風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎距設(shè)計值（ ）； ME—水平地震作用產(chǎn)生的彎距設(shè)計值（ ）； qW—風(fēng)荷載線荷載設(shè)計值（ N/m）； qE 線 —地震作用線荷載設(shè)計值（ N/m）。mm 型材最小截面抵抗矩 W=M/()=5509120/（ )=61366mm3 型材最小慣矩 I=5qWL3 /[384E(1/180)] = 5 3 32020/[384 105 (1/180)]=3291429mm4 型材最小慣矩 I=5 qWL4 /(384E 20) =5 3 32020/(384 105 20)=2925714mm4 要選用 W≥ 61366mm I≥ 3291429mm4的型材。雙跨梁中間 (B)支座有負(fù)彎距，兩跨各有跨中彎距，其中中間 (B)支座負(fù)彎距起控制作用，三個支座均有剪力，其中 B 以座 +()剪力中有一個最大，起控制作用，由于 B 支座同時有剪力和彎距，除分別驗算彎曲效應(yīng)和剪切效應(yīng)外，還需驗算彎距與剪力同時作用下的折算應(yīng)力。 等跨多跨靜定梁需驗算三個控制截面： （ 1） 第一跨跨中彎距 M1=qL12/8 [1（ ai/Li） ]2 (532) 第一跨 B 支座剪力 V1B=R1B= qL1/2 [1（ a1/L1） 2] （ 533） 型材截面設(shè)計最大正應(yīng)力值 σ =M1/γ W+N/A0≤ fa (534) 型材截面設(shè)計最大剪應(yīng)力值 τ = V1BSs/It≤ fav (535) 第 一跨跨中撓度 U1 中 =5qwkL14/384EI[12 .4(a1/L1)2] (536) 第二跨 C支座撓度 U2c=qwka2L23/24EI [1+4(a2/L2)2+3(a2/L2)3]+(P2a22L2/3EI) (1+ a2/L2) (537) 第一跨總撓度 U1 總 = U1 中 + U2c/2≤ 20mm (538) 相對撓度 U1 總 /(L1+a2) ≤ 1/180 (539) (2) 第二跨 A支座彎距 M2A= (P2a2+qa22/2) (540) 第二跨 A支座剪力 V2A= [P2+ qa2/2 (2+a2/L2)]。 雙支點鉸接多跨梁計算： 第 i跨集中力 P(i)=Rb(i1) (580) 第 i跨 B 支座反力 Rb(i)=qb(i)/2Md(i)/B(i) (581) 第 i跨 A支座彎距 Ma(i)=(P(i)+qA(i)2) (582) 第 i 跨 D 支座彎距 Md(i)=[6 q (B(i)3+D(i)3)/24+Ma(i) D(i)/6]/2 [2 (B(i)+D(i))] (583) 第 i跨長跨跨中彎距 M(i)=q B(i)2/2 (1/2 Md(i)/qB(i)2)2 (584) 第 i跨 D 支座剪力 Vd 左 =qD（ i） /2+│ Ma（ i） Md（ i） ）│ /D（ i） （ 585） Vd 右 = （ qB（ i） /2+│ Md（ i） │ /B（ i） ） （ 586） 型材截面設(shè)計最大正應(yīng)力值 σ d=Md/γ W+N/A0≤ fa (587) 型材截面設(shè)計最大剪應(yīng)力值 τ d= VdSs/It≤ fav (588) 折算應(yīng)力 σ ZS=（σ 2d+3τ d2） 1/2≤ (589) 第 i跨跨中撓度 Ui 中 =（ 5qwk/B（ i） 4/384+M（ d） B（ i） 2/16） / EI (590) 第 (i+1)跨 B 支座撓度 U（ I+1） b= （ P（ i+1） a（ i+1） 3qwka（ i+1） 4/8+ qwkD（ i+1） 4/24+Ma（ i+1） D（ i+1） /3 +Md（ i+1） D（ i+1） /6） (591) 第 i跨總撓度 Ui 總