【正文】 外片玻璃上的地震作用設(shè)計(jì)值 qE1=βEαmaxqG1 （5111a）內(nèi)片玻璃上的地震作用設(shè)計(jì)值 qE2=βEαmaxqG2 （5111b）外片玻璃上的荷載(作用)組合設(shè)計(jì)值 q1= W1+ qE1 (5112a）內(nèi)片玻璃上的荷載(作用)組合設(shè)計(jì)值 q2= W2+ qE2 （5112b） 幕墻玻璃的撓曲按下式計(jì)算：玻璃的撓曲 u =μWka4/{Et3/[12（）]}η≤1/60 （5113）夾層玻璃的折算厚度 te=（t13+ t23）1/3 （5114）中空玻璃的折算厚度 te=（t13+ t23）1/3 （5115） 例55． 幕墻玻璃分格（BH） WK=4000N/m2 W=5600N/m2 浮法玻璃t=10mm，驗(yàn)算玻璃強(qiáng)度、撓度?！恫Ａ粔こ碳夹g(shù)規(guī)范》JGJ1022003規(guī)定，夾層玻璃可按下式將荷載(作用)組合設(shè)計(jì)值分配到兩片玻璃上：分配到外片玻璃上的荷載(作用)組合設(shè)計(jì)值 q1=q[t13/( t13+ t23)] (5108a）分配到內(nèi)片玻璃上的荷載(作用)組合設(shè)計(jì)值 q2=q[t23/( t13+ t23)] （5108b）式中: q1 q2——分配到外（內(nèi)）片玻璃上的荷載（作用）組合設(shè)計(jì)值； t1 t2——外（內(nèi)）片玻璃厚度。3）兩片疊置玻璃板受彎工作的撓度計(jì)算因兩片疊置玻璃板受彎工作時(shí)協(xié)調(diào)變形，即各片玻璃的曲率相同，故可按板厚為t1或t2的單片玻璃板，在荷載q1或q2作用下，分別計(jì)算其撓度。如取ξ= teq1/t1=（1+η3）0. 5，稱(chēng)夾層玻璃抗彎等效厚度系數(shù)和β=ξ/（1+η），稱(chēng)夾層玻璃的材料利用系數(shù)，則不等于厚度比η時(shí)，ξ和β的值如表510。比較式（5107h）和（5107i），如果兩片玻璃的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值相同，即fg1 =fg2則較厚玻璃板的彎曲應(yīng)力較大，是控制夾層玻璃設(shè)計(jì)厚度的關(guān)鍵。兩片疊置玻璃板在垂直于其板面均布荷載q作用下，雖然各自彎曲，但是其曲率和撓度相同。根據(jù)以上分析和實(shí)驗(yàn)結(jié)果，提出了折減系數(shù)見(jiàn)表59。各種分析方法得出的參數(shù)和實(shí)驗(yàn)參數(shù)見(jiàn)表58。由于在計(jì)算撓度時(shí)，采用風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時(shí)以考慮大撓度影響對(duì)計(jì)算值加以折減，所以只要正常選用玻璃，應(yīng)當(dāng)是可以滿足撓度限值要求的。因此，撓度控制值不宜過(guò)嚴(yán)，以免限制其強(qiáng)度的發(fā)揮。 表57 彈性小變形撓度u計(jì)算結(jié)果的折減系數(shù)ηθ=qa4/Et4表235的取值 邊長(zhǎng)比b/a≤1102040120200300≥400 規(guī)范編制組、上海市建筑科學(xué)研究院分別進(jìn)行了玻璃板受彎的試驗(yàn)研究，得到了與表5表57取值相似的結(jié)果。按表235對(duì)小撓度公式應(yīng)力計(jì)算結(jié)果進(jìn)行折減，不僅減小了板材厚度，節(jié)省了材料，而且還有較大的安全余地。 ，發(fā)表了《Thin Plate Design For Transverse Loading》一書(shū)中。 為此，對(duì)玻璃板進(jìn)行計(jì)算時(shí)，應(yīng)對(duì)現(xiàn)行小撓度應(yīng)力和撓度計(jì)算公式，考慮一個(gè)系數(shù)η予以修正(59) 。通常玻璃板的撓度允許值可達(dá)到邊長(zhǎng)的1/100，對(duì)于邊長(zhǎng)為1000mm的玻璃板，撓度允許值可達(dá)10mm，此時(shí)應(yīng)力、撓度的計(jì)算值會(huì)比實(shí)際值約大30%~50%。由于計(jì)算的應(yīng)力σ和撓度u比實(shí)際大得多，計(jì)算結(jié)果不能反映實(shí)際受力和變形情況。 單層玻璃在垂直于玻璃平面的風(fēng)荷載作用下，其截面最大應(yīng)力設(shè)計(jì)值σ的計(jì)算公式： 風(fēng)荷載作用下玻璃截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 σW=(6φWa2/t2)η （5102） 地震作用作用下玻璃截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 σE=(6φqEa2/t2)η （5103） 玻璃截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 σ=[6φ（W+）a2/t2]η≤fg or σ=(6φqa2/t)η≤fg （5104）式中： σW —風(fēng)荷載作用下玻璃截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值(N／mm2)； σE——地震作用作用下玻璃截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值(N／mm2)； W—風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值(N／m2)； qE—地震作用設(shè)計(jì)值(N／m2)； a一玻璃短邊邊長(zhǎng)(mm)； t—玻璃厚度(mm)； φ—彎矩系數(shù)，可按邊長(zhǎng)比a／b，由表55查出(b為長(zhǎng)邊邊長(zhǎng))； η—折減系數(shù)可按折減計(jì)算系數(shù)θ，由表59查出?？紤]與大撓度分析方法的計(jì)算結(jié)果的差異，將應(yīng)力與撓度計(jì)算值予以折減。解： 高度變化系數(shù) μZc=()= 脈動(dòng)系數(shù) μfc=()= 陣風(fēng)系數(shù) βgz=.085(1+2)= 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 WK=2650=3000N/m2 自重標(biāo)準(zhǔn)值 GK=300N/m2 自重設(shè)計(jì)值 G=300=360 N/m2 自重線荷載設(shè)計(jì)值 qG=360=648N/m= 由自重產(chǎn)生的彎矩 MX=12002/8=116640N﹒mm 風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值 W=3000=4200 N/m2 風(fēng)荷載線分布荷載設(shè)計(jì)值 qW=4200=5040N 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎距 MYW=5040﹒m=604800 N﹒mm 地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 qEK=5300=120 N/m2 地震作用設(shè)計(jì)值 qE=120=156 N/m2 地震作用線分布荷載設(shè)計(jì)值 qE=156= 水平地震作用產(chǎn)生的彎距 MYE=﹒m =22464 N﹒mm型材截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 σ=116640/9000+604800/13000+22464/13000 =＜抗剪驗(yàn)算采用SW+ 風(fēng)荷載產(chǎn)生的剪力 VW=5040 水平地震作用產(chǎn)生的剪力 VE= 剪力組合值 V=1512+56=1540N 型材截面設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)力值 τ=15409500/(5400003)=＜ 玻璃內(nèi)力分析宜采用正規(guī)的結(jié)構(gòu)力學(xué)計(jì)算公式（如有限元法）較為妥當(dāng)。，墻角區(qū)幕墻分格1200mm1800mm，7度設(shè)防， 。橫梁上自重按式(597)計(jì)算彎矩，橫梁上風(fēng)荷載為三角形分布時(shí)按式(598)計(jì)算彎矩，按式(599)計(jì)算剪力；當(dāng)為梯形分布時(shí)按式(5100)計(jì)算彎矩，按式(5101)計(jì)算剪力。雙支點(diǎn)鉸接多跨梁計(jì)算： 第i跨集中力 P(i)=Rb(i1) (580) 第i跨B支座反力 Rb(i)=qb(i)/2Md(i)/B(i) (581) 第i跨A支座彎距 Ma(i)=(P(i)+qA(i)2) (582) 第i跨D支座彎距 Md(i)=[6q(B(i)3+D(i)3)/24+Ma(i) D(i)/6]/2[2(B(i)+D(i))] (583) 第i跨長(zhǎng)跨跨中彎距 M(i)=qB(i)2/2(1/2 Md(i)/qB(i)2)2 (584) 第i跨D支座剪力 Vd左=qD（i）/2+│Ma（i）Md（i））│/D（i） （585） Vd右= （qB（i）/2+│Md（i）│/B（i） ） （586） 型材截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 σd=Md/γW+N/A0≤fa (587) 型材截面設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)力值 τd= VdSs/It≤fav (588) 折算應(yīng)力 σZS=（σ2d+3τd2）1/2≤ (589) 第i跨跨中撓度 Ui中=（5qwk/B（i）4/384+M（d）B（i）2/16） / EI (590) 第(i+1)跨B支座撓度 U（I+1）b= （P（i+1）a（i+1）3qwka（i+1）4/8+ qwkD（i+1）4/24+Ma（i+1）D（i+1）/3 +Md（i+1）D（i+1）/6） (591) 第i跨總撓度 Ui總= Ui中+ U(i+1) b /2≤20mm (592) 相對(duì)撓度 Ui總/(Li+ai+1) ≤1/180 (593)橫梁承受水平方向的橫梁上下兩側(cè)分布為三角形(梯形)面積上的風(fēng)荷載、平面外平面地震作用（圖56），和垂直方向的支承在橫梁上的玻璃及橫梁自重等自重荷載。第一跨梁A支座有由懸挑端均布荷載產(chǎn)生的支座彎矩，D支座有D跨均布荷載產(chǎn)生的支座彎矩，還有A支座彎矩的影響，第二跨開(kāi)始還有C端集中力產(chǎn)生的支座彎矩。[1（ai/Li）]2Piai[1+（ai/Li）2]/2+ ai/Li] (571) 第i跨跨中剪力 Vi中=+P i (ai/Li) (572) 型材截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 σ中=Mi/γW+N/A0≤fa (573) 型材截面設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)力值 τ中= Vi中Ss/It≤fav (574) 折算應(yīng)力 σZS=（σ2中+3τ2A）1/2≤ (575) 第i跨跨中撓度 Ui中=5qwk/Li4/384EIqwka2iL2i / 32EIPi aiL2i / 16EI (576) 第(i+1)跨C支座撓度 U（I+1）c=qwkaiLi3/24EI[1+4(ai/Li)2+3(ai/Li)3]+(Piai2Li/3EI)(1+ ai/Li) (577)第i跨總撓度 Ui總= Ui中+ U(i+1)c/2≤20mm (578) 相對(duì)撓度 Ui總/(Li+ai+1) ≤1/180 (579)（多跨鉸接一次超靜定梁，D（i）＜B（i）)（ 圖55）（其支承條件和圖53一樣，只是取不同計(jì)算簡(jiǎn)圖） 圖55 幕墻立柱每層有兩處連接件與主體結(jié)構(gòu)連接，每層立柱在樓層處連接點(diǎn)向上懸挑一段，上一跨立柱下端用插芯連接支承在懸挑端上，取雙支點(diǎn)鉸接多跨梁計(jì)算簡(jiǎn)圖要比取雙跨梁計(jì)算簡(jiǎn)圖與實(shí)際情支承情況更接近。 第一跨B支座反力 R1B=qL1/2[1（a1/L2）2] （554）第i跨集中力 Pii=4=R（i1）B （555）第i跨B支座反力 R iB i=4=qiLi/2[1（ai/Li）2]Pi（ai/Li） （556）第一跨跨中彎距 M1=qL12/8[1（a1/L1）]2