【正文】 當(dāng)為不等跨時 [各跨 Li、 ai、 (qi)三項不等 ,或 Li、 ai、 (qi)中有一 (二 )項不等時 ],要逐跨進行分析 。這樣橫梁為雙向受彎構(gòu)件，按式(595)驗算正應(yīng)力，按式 (596)驗算剪應(yīng)力。 幕墻玻璃在風(fēng)荷載 (水平作用 ) 作用下，如同四邊支承的板受力，可按四邊支承板計算其跨中最大彎矩 Mmax，然后計算其最大應(yīng)力σ。 大撓度板的計算是比較復(fù)雜的非線性彈性力 學(xué)問題，難以用簡單公式表達，一般要用專門的計算方法和專門的軟件，針對具體問題進行具體計算，顯然這對于幕墻設(shè)計是不方便的。對于四邊支承的玻璃板，采用短邊的 1/60控制是合適的。設(shè)上下兩片玻璃板的厚度各為 t1， t2；其柱面剛度分為 D1， D2；所受荷載分別為 q1和 q2，則有以下關(guān)系式（ 5107b）和式（ 5107c）： D1[（ ? 4w） /（ ? X4） ]+2[（ ? 4w） /（ ? X2? y2） ]+[（ ? 4w） /（ ? y4） ]=q1 （ 5107b） D2[（ ? 4w） /（ ? X4） ]+2[（ ? 4w） /（ ? X2? y2） ]+[（ ? 4w） /（ ? y4） ]=q2 （ 5107c） 引入關(guān)系（ 269b） /[（ 5107b） +（ 5107c） ]，并簡化可得： D1/（ D1+D2） =q1/（ q1+q2） =q1/q （ 5107d） 將 D1=Etl3/12（ 1υ 2）和 D2=Et23/12（ 1υ 2）代入式（ 5107d）則有： q1=（ t13/ t13+ t23） q （ 5107e） 同理，引入關(guān)系（ 269c） /[（ 5107b） +（ 5107c） ]，并簡化可得 ： D2/（ D1+D2） =q2/（ q1+q2） =q2/q （ 5107f） 將 D1=Et13/12（ 1υ 2）和 D2=Et23/12（ 1υ 2）代入式（ 5107f）則有： q2=（ t23/ t13+ t23） q （ 5107g） 2）兩片疊置玻璃板所受彎工作的強度計算 當(dāng)求得兩片玻璃板所受荷載 q1， q2 后，即可按以下方法公別計算其強度： σ 1=6φ q1α 2/t12=6φ t13 qα 2/ t12（ t13+ t23） =6φ qα 2t1/ t13+ t23≤ fg1（對厚度的為 t1的板） （ 5107h） σ 2=6φ q2α 2/t22=6φ t23 qα 2/ t22（ t13+ t23） =6φ qα 2t2/ t13+ t23≤ fg2（對厚度的為 t2的板） （ 5107i） 式中： fg1 ， fg2 分別為 t1， t2厚度的玻璃板材料的強度設(shè)計值。 中空玻璃可按下式將風(fēng)荷載設(shè)計值分配到兩片玻璃上： 直接承受風(fēng)荷載作用的單片玻璃上的風(fēng)荷 載 W1=[t13/ (t13 +t23 )] （ 5109） 不直接承受風(fēng)荷載作用的單片玻璃上的風(fēng)荷載 W2=W[t23/( t13 +t23 )] （ 5110） W1——直接承受風(fēng)荷載作用的單片玻璃上的風(fēng)荷載； t1 ——直接承受風(fēng)荷載作用的單片玻璃厚度； W2——不直接承受風(fēng)荷載作用的單片玻璃上的風(fēng)荷載； t2 ——不直接承受風(fēng)荷載作用的單片玻璃厚度。 厚度系數(shù)ξ和材料利用系數(shù)β 表 510 η ξ β . 由表 510可知：η =t2/t1=，ξ和β最大，表明該夾層玻璃的抗彎能力有最高，且其材料利用也最充分；η≤ 時，ξ≤ ≤ ，這表明采用單片玻璃厚度的 倍作為計算夾層玻璃的抗彎強度是不夠安全的。 1m 1m 撓曲（ mm） 表 58a 荷載等級 規(guī)范公式 實驗結(jié)果 (7. 30) (6. 55) η S1/S（線性） Aη S1/S（非線性） 1m 1m 應(yīng)力（ mpa） 表 58b 荷載等級 規(guī)范公式 30. 67 實驗結(jié)果 19. 296 () () η S1/S（線性） 29. 576 Aη S1/S（非線性） 23. 531 1m 1. 5m撓曲 表 58c 荷載等級 規(guī)范公式 實驗結(jié)果 (0. 593 () A1 15. 935 18. 212 A2 7. 565 1m 1. 5m應(yīng)力 表 58d 荷載等級 規(guī)范公式 5. 323 10. 646 15. 968 21. 292 26. 615 31. 938 37. 261 42. 584 47. 907 53. 23 實驗結(jié)果 10. 368 15. 336 20. 664 23. 328 25. 272 27. 144 29. 232 30. 6 30. 816 A1 5. 228 10. 455 15. 683 20. 91 26. 138 31. 365 36. 593 41. 82 47. 084 52. 276 A2 5. 219 10. 015 14. 122 17. 583 20. 523 23. 06 52. 282 27. 257 29. 097 30. 792 1. 5m 1. 5m撓曲 表 58e 荷載等級 0. 0005 0. 001 0. 0015 0. 002 0. 003 規(guī)范公式 8. 215 12. 323 20. 54 24. 648 36. 972 41. 08 實驗結(jié)果 4. 19 7. 79 10. 72 13. 08 15. 09 16. 73 18. 34 19. 64 20. 94 22. 09 A1 3. 738 7. 476 11. 214 14. 952 18. 69 22. 428 26. 166 29. 904 33. 642 37. 38 A2 3. 65 6. 89 9. 657 12. 034 14. 114 15. 966 17. 641 17. 173 20. 89 21. 909 1. 5m應(yīng)力 表 58f 荷載等級 0. 0005 0. 001 0. 0015 0. 002 0. 003 0. 005 規(guī)范公 式 8. 404 25. 212 33. 616 42 .04 50. 424 58. 828 67. 232 75. 636 84. 04 實驗結(jié)果 9. 65 19. 08 25. 06 29. 88 33. 84 36. 05 39. 24 41. 47 43. 85 45. 4 A1 8. 329 24. 987 33. 316 41. 645 49. 974 58. 303 66. 632 74. 961 83. 29 A2 8. 167 15. 34 21. 321 26. 33 30. 61 34. 34 37. 641 40. 601 43. 282 45. 733 從表中可以看出，《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》用彈性薄板小撓度理論的假定計算的數(shù)表（即規(guī)范公式用數(shù)表）計算結(jié)果比實際發(fā)生的效應(yīng)要大。同 樣在計算板的撓度 u時，也宜考慮此折減系數(shù)η (表 57) 。 (圖 57) 圖 57 大撓度狀態(tài)下理論計算結(jié)果和 實際結(jié)果 按彈性小變形計算結(jié)果設(shè)計板材，會增加材料用量，而且應(yīng)力和撓度控制條件失去了意義。橫梁 WX1=9000mm3， IY=540000mm4， WY1=14000mm3， WY2=13000mm3， t=3mm， SS=9500mm3，驗算正應(yīng)力和 剪應(yīng)力。由于上一跨 B 支座以一下跨懸挑端 (C 點 )作支座，上一跨支座反力是作用在下一跨懸挑端 (C點 )的集中力，第一跨 (起始梁 )起每層梁作用有均布荷載，第二跨起每層梁在懸挑端 (C點 ) 還有集中力，這樣在內(nèi)力分析時，要從起始梁 (第一跨 )開始，才能逐步順暢計算。由 于上一跨梁 B 端以下一跨懸挑端 (C 點 )作支座，上一跨 B 支座反力就是作用在下一跨 C點的集中力，每層梁除作用有均布荷載外，除第一跨起始梁外，懸挑端 (C點 )還作用一集中力，這樣在進行內(nèi)力分析時，要從起始梁 (第一跨 )開始，才能逐步順暢計算。mm 自重標(biāo)準(zhǔn)值 NK= GAK (B1+B2)/2L=400(+)/2=1782N 自重設(shè)計值 N= NK= 1782=2138N 采用 SG+SW+ 型材截面設(shè)計最大正應(yīng)力值 σ =N/A0+M/()=2138/1500+4241383/(49000) =＜ N/mm2 風(fēng)荷載線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 qWK= WK (B1+B2)/2=5500(+)/2=2025N/m=撓度驗算采用 SW 撓度 u=5qwkL4/384EI=533004/3841054202000 =＜ 20mm 相對撓度 u/L=＜ 1/180 抗剪驗算采用 SW+ 風(fēng)荷載產(chǎn)生的剪力 VW= qWL/2= 2385水平地震作用產(chǎn)生的剪力 VE= qE 線 L/2=剪力組合值 V=VW + = 4678+927=5142N 型材截面設(shè)計最大剪應(yīng)力值 τ = VSS/It=514235000/42020004=＜ N/mm2 例 53． 上例改為自上而下安裝順序布置桿件，按壓彎構(gòu)件驗算。 解：高度變化系數(shù) μ ZC= ()= 脈動系數(shù) μ fC= ()= 陣風(fēng)系數(shù) β gz= (1+2 )= 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 WK= 2 400=3000 N/m2 風(fēng)荷載設(shè)計值 W== 3000=4200N/m2 風(fēng)荷載線荷載設(shè)計值 qW=B W=1 4200=4200N/m= 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎距 MW=qW L2/8= 32020/8=5376000N而實際上每層只有一個支座 (即相鄰兩跨共用一個支座 )，由于簡支梁跨中彎距最大，而跨中剪力為零，而支座剪力最大，彎距為零，彎距控制截面無剪力，剪力控制截面無彎距，只分別按彎距效應(yīng)和剪力效應(yīng)進行驗算。 每層設(shè)兩個支承點是直支承點宜采用圓孔，下支承點宜采用長圓孔。 2．立柱 A．立柱截面主要受力部位的厚度，應(yīng)符合下列要求： 1）鋁型材截面開口部位的厚度不應(yīng)小于 ，閉口部位的厚度不應(yīng)小于 ；型材孔壁與螺釘之間直接采用螺紋受力連接時，其局部厚度尚不應(yīng)小于螺釘?shù)墓Q直徑； 2）鋼型材截面主 要受力部位的厚度不應(yīng)小于 ； 3）對偏心受壓立柱，其截面寬厚比應(yīng)符合規(guī)范第 條的相應(yīng)規(guī)定。 當(dāng)梁長與型材高之比大于 10:1，按無限長梁考慮時，在剪應(yīng)力作用下腹板（考慮嵌固系數(shù) ）臨界剪應(yīng)力為： π 2E t τ er=───── (── )2=(100t/b)1/2≥σ (3)1/2 （ 54） 可得出： 12(1υ 2) b b/t=100()1/2（ 110/σ ） 1/2=82(110/σ )1/2 如果取 t=、則 b 可為 205 mm 。 從上式可導(dǎo)出臨界應(yīng)力為： π 2E t σ er=K───── (── )2