【正文】 = Ui 中 + U(i+1) b /2≤ 20mm (592) 相對(duì)撓度 Ui 總 /(Li+ai+1) ≤ 1/180 (593) 橫梁承受水平方向的橫梁上下兩側(cè)分布為三角形 (梯形 )面積上的風(fēng)荷載、平面外平面地震作用 （圖 56），和 垂直方向的支承在橫梁上的玻璃及橫梁自重等自重荷載?？紤]與大撓度分析方法的計(jì)算結(jié)果的差異，將應(yīng)力與撓度計(jì)算值予以折減。 為此，對(duì)玻璃板進(jìn)行計(jì)算時(shí)，應(yīng)對(duì)現(xiàn)行小撓度應(yīng)力和撓度計(jì)算公式，考慮一個(gè)系數(shù)η予以修正 (59) 。因此，撓度控制值不宜 過嚴(yán)，以免限制其強(qiáng)度的發(fā)揮。 兩片疊置玻璃板在垂直于其板面均布荷載 q 作用下，雖然各自彎曲，但是其曲率和撓度相同。 《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》 JGJ1022020 規(guī)定，夾層玻璃可按下式將荷載 (作用 )組合設(shè)計(jì)值分配到兩片 玻璃上： 分配到外片玻璃上的 荷載 (作用 )組合設(shè)計(jì)值 q1=q[t13/( t13+ t23)] (5108a） 分配到內(nèi)片玻璃上的荷載 (作用 )組合設(shè)計(jì)值 q2=q[t23/( t13+ t23)] （ 5108b） 式中 : q1 q2——分配到外（內(nèi)）片玻璃上的荷載（作用）組合設(shè)計(jì)值； t1 t2——外（內(nèi)）片玻璃厚度。 3）兩片疊置玻璃板受彎工作的撓度計(jì)算 因兩片疊置玻璃板受彎工作時(shí)協(xié)調(diào)變形，即各片玻璃的曲率相同，故可按板厚為 t1或 t2的單片玻璃板，在荷載 q1 或 q2作用下，分別計(jì)算其撓度。根據(jù)以上分析和實(shí)驗(yàn)結(jié)果，提出了折減系數(shù)見表 59。 表 57 彈性小變形撓度 u 計(jì)算結(jié)果的折減系數(shù)η θ =qa4/Et4 和 的計(jì)算結(jié)果 表 235 的取值 邊長(zhǎng)比 b/a ≤ 1 10 20 40 120 200 300 ≥ 400 規(guī)范編制組、上海市建筑科學(xué)研究院分別進(jìn)行了玻璃板受彎的試驗(yàn)研究，得到了與表 5表 57 取值相似的結(jié)果。通常玻璃板的撓度允許值可達(dá)到邊長(zhǎng)的 1/100，對(duì)于邊長(zhǎng)為 1000mm的玻璃板，撓度允許值可達(dá) 10mm，已為厚度為 6mm 玻璃的 倍，此時(shí)應(yīng)力、撓度的計(jì)算值會(huì)比實(shí)際值約大 30%~50%。 解： 高度變化系數(shù) μ Zc= ()= 脈動(dòng)系數(shù) μ fc= ()= 陣風(fēng)系數(shù) β gz=.085 (1+2 )= 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 WK= 2 650=3000N/m2 自重標(biāo)準(zhǔn)值 GK=300N/m2 自重設(shè)計(jì)值 G= 300=360 N/m2 自重線荷載設(shè)計(jì)值 qG=360 =648N/m= 由自重產(chǎn)生的彎矩 MX= 12020/8=116640N﹒ mm 風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值 W= 3000=4200 N/m2 風(fēng)荷載線分布荷載設(shè)計(jì)值 qW= 4200=5040N 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎距 MYW=5040 ﹒ m=604800 N﹒ mm 地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 qEK=5 300=120 N/m2 地震作用設(shè)計(jì)值 qE= 120=156 N/m2 地震作用線分布荷載設(shè)計(jì)值 qE= 156= 水平地震作用產(chǎn)生的彎距 MYE= ﹒ m =22464 N﹒ mm 型材截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 σ =116640/ 9000+604800/ 13000+ 22464/ 13000 =＜ 抗剪驗(yàn)算采用 SW+ 風(fēng)荷載產(chǎn)生的剪力 VW=5040 水平地震作用產(chǎn)生的剪力 VE= 剪力組合值 V=1512+ 56=1540N 型材截面設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)力值 τ =1540 9500/(540000 3)=＜ 二 .玻璃設(shè)計(jì)計(jì)算 玻璃內(nèi)力分析宜采用正規(guī)的結(jié)構(gòu)力學(xué)計(jì)算公式（如有限元法）較為妥當(dāng)。第一跨梁 A 支座有由懸挑端均布荷載產(chǎn)生的支座彎矩， D 支座有 D跨均布荷載產(chǎn)生的支座彎矩，還有 A支座彎矩的影響，第二跨開始還有C 端集中力產(chǎn)生的支座彎矩。第一跨梁 A支座有由懸挑端均布荷載產(chǎn)生支座彎矩，簡(jiǎn)支段的正彎矩最大值不在彎中，第二跨開始還有 C端第一跨 B 支座反力產(chǎn)生 A支座負(fù)彎矩，由于第一跨 B支座反力比其它跨 (等跨時(shí) )大，這樣第二跨 A支座負(fù)彎矩比其它跨 (等跨時(shí) ) 大，驗(yàn)算立柱與主體結(jié)構(gòu)連接時(shí)水平作用取 q(a+L)，即 B 支座與 A 支座反力之和。 迥轉(zhuǎn)半徑 i=（ 4202000/1800） 1/2= 構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比λ =L/i=3300/=68 整體穩(wěn)定系數(shù) φ = 型材截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 σ =N/Φ A0+M/γ W() =2138/(1500) +4241383/49000[2138/( 1051500/682)] =＜ N/mm2 單元式幕墻由于豎框?yàn)榻M合框，對(duì)插的兩豎框不可能同時(shí)伸縮驗(yàn)算時(shí)要分別驗(yàn)算，即取每根豎框承受單元組件一半的荷載（作用）計(jì)算，其中 W 值小者起控制作用。mm 自重標(biāo)準(zhǔn)值 GAK=400 N/m2 1 =1280N 自重設(shè)計(jì)值 N= NK= 1280=1536N 地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 qEK=Β Eα max GAK=5 400=160 N/m2 地震作用設(shè)計(jì)值 qE 面 = qEK = 160=208 N/m2 地震作用線荷載設(shè)計(jì)值 qE 線 =B qE 面 =1 208=208 N/m= N/mm 水平地震作用產(chǎn)生的彎距 ME= qE 線 L2/8= 32020/8=266240 N但在驗(yàn)算立柱與 主體結(jié)構(gòu)連接時(shí)不能用簡(jiǎn)支梁兩支座中一個(gè)反力進(jìn)行計(jì)算，而應(yīng)取兩支座反力之和 (一跨只有一個(gè)連接點(diǎn) )。 E．在樓層內(nèi)單獨(dú)布置立柱時(shí)，其上、下端均宜與主體結(jié)構(gòu)鉸接，宜采用上端懸掛方式；當(dāng)柱支承點(diǎn)可能產(chǎn)生較大位移時(shí)，應(yīng)采用與位移相適應(yīng)的支承裝置。 B．立柱可采用鋁合金型材或鋼型材。 腹板在上邊緣受橫向壓應(yīng)力作用時(shí)，其臨界應(yīng)力為： 100t σ =100(─ ─ )2 ≥σ （ 55）可得出： b b/t=100(100/110)1/2（ 110/σ ） 1/2=95(110/σ )1/2 如果取 t= ，則 b 可為 mm 。鋁合金型材壁厚過薄會(huì)導(dǎo)致型材的局部屈曲失穩(wěn)（皺折失穩(wěn)），根據(jù)彈性理論，板在縱向均勻受壓下，屈曲的平衡微分方程為： ? 4 W ? 4 W ? 4 W ? 2 W D(── —— + 2──── + ── ——)+ N─── =0 （ 51） ? X4 ? X2? Y2 ? Y4 ? X2 式中： W——板的撓度 ； N——板單位寬度上所受壓力； D——板的柱面剛度 ,D=Et3/12(1υ 2)。型材孔壁與螺釘之間直接采用螺紋受力連接時(shí)，其局部截面厚度不應(yīng)小于螺釘?shù)墓Q直徑； 3）鋼型材截面主要受力部位的厚度不應(yīng)小于 . B．橫梁可采用鋁合金型材或鋼型材，鋁合金型材的表面處理應(yīng)符合規(guī)范第 條的要求。 C．上、下立柱之間應(yīng)留有不小于 15mm的縫隙，閉口型材可采用長(zhǎng)度不小于 250mm的芯柱連接，芯柱與立柱應(yīng)緊密配合。 G．立柱與主體之間每個(gè)受力連 接部位的連接螺栓不應(yīng)少于 2 個(gè)，且連接螺栓直徑不宜小于 10mm。 撓度 u=5qWKL4/384EI≤ 20mm （ 513） 相對(duì)撓度 u/L≤ 1/180 （ 514） 型材最小慣矩 I=5qWKL3/384E(1/180) （ 515a） 型材最小慣矩 I=5qWK L4/384E≤ 20mm （ 515b） 型材最小截面抵 W=（ MW+） /(fS) （ 516） 式中： u—撓度（ mm）； qWK—風(fēng)荷載線荷載標(biāo)準(zhǔn)值（ N/mm2）； L—跨度（ mm）； E—彈性模量（ N/mm2）； I— 慣矩（ mm3） W—截面抵抗矩（ mm3）； fa（ S） —鋁合金型材（鋼材）強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。 例 52．北京市中心一幕墻立柱高 ，層高 ， 8 度設(shè)防，設(shè)計(jì)基本地震加速度 .，立柱： A=1800mm2， A0=1600mm2， IX=4202000mm4， WX1=54000mm3， WX2=49000mm3， SS=35000mm3，t=4mm，立柱左側(cè)分格寬 1500mm，右側(cè)分格寬 1200mm，采取自下而上安裝程序布置桿件，驗(yàn)算強(qiáng)度、撓度、抗剪強(qiáng)度。在對(duì)立柱與主柱結(jié)構(gòu)連接驗(yàn)算時(shí)， B支座反力起控制作用。 V2A=+[P2 (a2/L2)+ qL2/2] (541) 型材截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 σ A=M2A/γ W+N/A0≤ fa (542) 型材截面設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)力值 τ A= V2ASs/It≤ fav (543) 折算應(yīng)力 σ ZS=（σ A2+3τ A2） 1/2≤ (544) (3) 第 i跨跨中彎距 Mi= qLi2/8 [1（ ai/Li） ]2Piai [1+（ ai/Li） 2]/2+ ai/Li] (545) 第 i跨跨中剪力 Vi 中 =+P i (ai/Li) (546) 型材截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 σ 中 =Mi/γ W+N/A0≤ fa (547) 型材截面設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)力值 τ 中 = Vi 中 Ss/It≤ fav (548) 折算應(yīng)力 σ ZS=（σ 中 2 中 +3τ 中 2） 1/2≤ (549) 第 i跨跨中撓度 Ui 中 =5qwk/Li4/384EIqwka2iL2i / 32EIPi aiL2i / 16EI (550) 第 (i+1)跨 C 支座撓度 U（ i+1） c=qwkaiLi3/24EI [1+4(ai/Li)2+3(ai/Li)3]+(Piai2Li/3EI) (1+ ai/Li) (551) 第一跨總撓度 Ui 總 = Ui 中 + U(i+1)c/2≤ 20mm (552) 相對(duì)撓度 Ui 總 /(Li+ai+1) ≤ 1/180 (553)