【正文】 = Ui 中 + U(i+1) b /2≤ 20mm (592) 相對撓度 Ui 總 /(Li+ai+1) ≤ 1/180 (593) 橫梁承受水平方向的橫梁上下兩側分布為三角形 (梯形 )面積上的風荷載、平面外平面地震作用 （圖 56），和 垂直方向的支承在橫梁上的玻璃及橫梁自重等自重荷載。考慮與大撓度分析方法的計算結果的差異，將應力與撓度計算值予以折減。 為此，對玻璃板進行計算時，應對現(xiàn)行小撓度應力和撓度計算公式，考慮一個系數(shù)η予以修正 (59) 。因此，撓度控制值不宜 過嚴，以免限制其強度的發(fā)揮。 兩片疊置玻璃板在垂直于其板面均布荷載 q 作用下，雖然各自彎曲，但是其曲率和撓度相同。 《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》 JGJ1022020 規(guī)定，夾層玻璃可按下式將荷載 (作用 )組合設計值分配到兩片 玻璃上： 分配到外片玻璃上的 荷載 (作用 )組合設計值 q1=q[t13/( t13+ t23)] (5108a） 分配到內(nèi)片玻璃上的荷載 (作用 )組合設計值 q2=q[t23/( t13+ t23)] （ 5108b） 式中 : q1 q2——分配到外（內(nèi)）片玻璃上的荷載（作用）組合設計值； t1 t2——外（內(nèi)）片玻璃厚度。 3）兩片疊置玻璃板受彎工作的撓度計算 因兩片疊置玻璃板受彎工作時協(xié)調變形，即各片玻璃的曲率相同，故可按板厚為 t1或 t2的單片玻璃板，在荷載 q1 或 q2作用下，分別計算其撓度。根據(jù)以上分析和實驗結果，提出了折減系數(shù)見表 59。 表 57 彈性小變形撓度 u 計算結果的折減系數(shù)η θ =qa4/Et4 和 的計算結果 表 235 的取值 邊長比 b/a ≤ 1 10 20 40 120 200 300 ≥ 400 規(guī)范編制組、上海市建筑科學研究院分別進行了玻璃板受彎的試驗研究，得到了與表 5表 57 取值相似的結果。通常玻璃板的撓度允許值可達到邊長的 1/100，對于邊長為 1000mm的玻璃板，撓度允許值可達 10mm，已為厚度為 6mm 玻璃的 倍，此時應力、撓度的計算值會比實際值約大 30%~50%。 解： 高度變化系數(shù) μ Zc= ()= 脈動系數(shù) μ fc= ()= 陣風系數(shù) β gz=.085 (1+2 )= 風荷載標準值 WK= 2 650=3000N/m2 自重標準值 GK=300N/m2 自重設計值 G= 300=360 N/m2 自重線荷載設計值 qG=360 =648N/m= 由自重產(chǎn)生的彎矩 MX= 12020/8=116640N﹒ mm 風荷載設計值 W= 3000=4200 N/m2 風荷載線分布荷載設計值 qW= 4200=5040N 風荷載產(chǎn)生的彎距 MYW=5040 ﹒ m=604800 N﹒ mm 地震作用標準值 qEK=5 300=120 N/m2 地震作用設計值 qE= 120=156 N/m2 地震作用線分布荷載設計值 qE= 156= 水平地震作用產(chǎn)生的彎距 MYE= ﹒ m =22464 N﹒ mm 型材截面設計最大正應力值 σ =116640/ 9000+604800/ 13000+ 22464/ 13000 =＜ 抗剪驗算采用 SW+ 風荷載產(chǎn)生的剪力 VW=5040 水平地震作用產(chǎn)生的剪力 VE= 剪力組合值 V=1512+ 56=1540N 型材截面設計最大剪應力值 τ =1540 9500/(540000 3)=＜ 二 .玻璃設計計算 玻璃內(nèi)力分析宜采用正規(guī)的結構力學計算公式（如有限元法）較為妥當。第一跨梁 A 支座有由懸挑端均布荷載產(chǎn)生的支座彎矩， D 支座有 D跨均布荷載產(chǎn)生的支座彎矩，還有 A支座彎矩的影響，第二跨開始還有C 端集中力產(chǎn)生的支座彎矩。第一跨梁 A支座有由懸挑端均布荷載產(chǎn)生支座彎矩，簡支段的正彎矩最大值不在彎中，第二跨開始還有 C端第一跨 B 支座反力產(chǎn)生 A支座負彎矩，由于第一跨 B支座反力比其它跨 (等跨時 )大，這樣第二跨 A支座負彎矩比其它跨 (等跨時 ) 大，驗算立柱與主體結構連接時水平作用取 q(a+L)，即 B 支座與 A 支座反力之和。 迥轉半徑 i=（ 4202000/1800） 1/2= 構件的長細比λ =L/i=3300/=68 整體穩(wěn)定系數(shù) φ = 型材截面設計最大正應力值 σ =N/Φ A0+M/γ W() =2138/(1500) +4241383/49000[2138/( 1051500/682)] =＜ N/mm2 單元式幕墻由于豎框為組合框，對插的兩豎框不可能同時伸縮驗算時要分別驗算，即取每根豎框承受單元組件一半的荷載（作用）計算，其中 W 值小者起控制作用。mm 自重標準值 GAK=400 N/m2 1 =1280N 自重設計值 N= NK= 1280=1536N 地震作用標準值 qEK=Β Eα max GAK=5 400=160 N/m2 地震作用設計值 qE 面 = qEK = 160=208 N/m2 地震作用線荷載設計值 qE 線 =B qE 面 =1 208=208 N/m= N/mm 水平地震作用產(chǎn)生的彎距 ME= qE 線 L2/8= 32020/8=266240 N但在驗算立柱與 主體結構連接時不能用簡支梁兩支座中一個反力進行計算，而應取兩支座反力之和 (一跨只有一個連接點 )。 E．在樓層內(nèi)單獨布置立柱時，其上、下端均宜與主體結構鉸接，宜采用上端懸掛方式；當柱支承點可能產(chǎn)生較大位移時，應采用與位移相適應的支承裝置。 B．立柱可采用鋁合金型材或鋼型材。 腹板在上邊緣受橫向壓應力作用時，其臨界應力為： 100t σ =100(─ ─ )2 ≥σ （ 55）可得出： b b/t=100(100/110)1/2（ 110/σ ） 1/2=95(110/σ )1/2 如果取 t= ，則 b 可為 mm 。鋁合金型材壁厚過薄會導致型材的局部屈曲失穩(wěn)（皺折失穩(wěn)），根據(jù)彈性理論，板在縱向均勻受壓下，屈曲的平衡微分方程為： ? 4 W ? 4 W ? 4 W ? 2 W D(── —— + 2──── + ── ——)+ N─── =0 （ 51） ? X4 ? X2? Y2 ? Y4 ? X2 式中： W——板的撓度 ； N——板單位寬度上所受壓力； D——板的柱面剛度 ,D=Et3/12(1υ 2)。型材孔壁與螺釘之間直接采用螺紋受力連接時，其局部截面厚度不應小于螺釘?shù)墓Q直徑； 3）鋼型材截面主要受力部位的厚度不應小于 . B．橫梁可采用鋁合金型材或鋼型材，鋁合金型材的表面處理應符合規(guī)范第 條的要求。 C．上、下立柱之間應留有不小于 15mm的縫隙，閉口型材可采用長度不小于 250mm的芯柱連接，芯柱與立柱應緊密配合。 G．立柱與主體之間每個受力連 接部位的連接螺栓不應少于 2 個，且連接螺栓直徑不宜小于 10mm。 撓度 u=5qWKL4/384EI≤ 20mm （ 513） 相對撓度 u/L≤ 1/180 （ 514） 型材最小慣矩 I=5qWKL3/384E(1/180) （ 515a） 型材最小慣矩 I=5qWK L4/384E≤ 20mm （ 515b） 型材最小截面抵 W=（ MW+） /(fS) （ 516） 式中： u—撓度（ mm）； qWK—風荷載線荷載標準值（ N/mm2）； L—跨度（ mm）； E—彈性模量（ N/mm2）； I— 慣矩（ mm3） W—截面抵抗矩（ mm3）； fa（ S） —鋁合金型材（鋼材）強度設計值。 例 52．北京市中心一幕墻立柱高 ，層高 ， 8 度設防，設計基本地震加速度 .，立柱： A=1800mm2， A0=1600mm2， IX=4202000mm4， WX1=54000mm3， WX2=49000mm3， SS=35000mm3，t=4mm，立柱左側分格寬 1500mm，右側分格寬 1200mm，采取自下而上安裝程序布置桿件，驗算強度、撓度、抗剪強度。在對立柱與主柱結構連接驗算時， B支座反力起控制作用。 V2A=+[P2 (a2/L2)+ qL2/2] (541) 型材截面設計最大正應力值 σ A=M2A/γ W+N/A0≤ fa (542) 型材截面設計最大剪應力值 τ A= V2ASs/It≤ fav (543) 折算應力 σ ZS=（σ A2+3τ A2） 1/2≤ (544) (3) 第 i跨跨中彎距 Mi= qLi2/8 [1（ ai/Li） ]2Piai [1+（ ai/Li） 2]/2+ ai/Li] (545) 第 i跨跨中剪力 Vi 中 =+P i (ai/Li) (546) 型材截面設計最大正應力值 σ 中 =Mi/γ W+N/A0≤ fa (547) 型材截面設計最大剪應力值 τ 中 = Vi 中 Ss/It≤ fav (548) 折算應力 σ ZS=（σ 中 2 中 +3τ 中 2） 1/2≤ (549) 第 i跨跨中撓度 Ui 中 =5qwk/Li4/384EIqwka2iL2i / 32EIPi aiL2i / 16EI (550) 第 (i+1)跨 C 支座撓度 U（ i+1） c=qwkaiLi3/24EI [1+4(ai/Li)2+3(ai/Li)3]+(Piai2Li/3EI) (1+ ai/Li) (551) 第一跨總撓度 Ui 總 = Ui 中 + U(i+1)c/2≤ 20mm (552) 相對撓度 Ui 總 /(Li+ai+1) ≤ 1/180 (553)