【正文】 使工序集中來提高生產(chǎn)率。除此之外，還應當考慮經(jīng)濟效果，以便使生產(chǎn)成本盡量下降。工序Ⅰ Φ100粗車左端面。粗車Φ90左側(cè)面。粗車Φ100外圓。粗車左Φ45外圓。Φ100粗車右端面。粗車右Φ45右端面。粗車Φ90右側(cè)面。粗車右Φ45外圓。粗車Φ90外圓。+Ⅲ 鉆、擴、粗鉸、精鉸f200孔并車孔左端的倒角。工序Ⅳ 半精車 ..34左、右端面、f90左端面，精車 ....34左端f100面、f90左端面。、f90、。..。工序Ⅴ半精車、精車f90右端面。車槽32。倒角C745和C145。CA6140車床法蘭盤機械加工工藝規(guī)程及夾具設計工序Ⅵ ..34左端面、f90右端面工序Ⅶ粗銑、精銑f90柱體的兩側(cè)面。工序Ⅷ 鉆Φ4孔，鉸Φ6孔。工序Ⅸ 鉆 4180。f9孔。工序Ⅹ磨削B面，即 外圓面、f100工序Ⅺ磨削外圓面 ....34右端面、f90左端面。，f90。工序Ⅻ。工序ⅩⅢ 刻字刻線。工序XIV 鍍鉻。工序XV 檢測入庫。工序Ⅰ粗車 ..34柱體右端面。工序Ⅱ 粗加工Φ20孔：鉆中心孔Φ18。工序Ⅲ 粗車 100柱體右端面，粗車 90柱體左端面，半精車 100左、右端面、90左端面，精車 100左端面、90左端面，粗車外圓 4100、90，半精車外圓 490、100、車 100柱體的倒角，車 45 柱體的過度倒圓。工序Ⅳ 粗車、半精車、精車 90右端面，車槽32，粗車、半精車外圓 外圓及倒角。工序Ⅴ 。精鉸Φ20。工序Ⅵ ..34左端面、f90右端面。工序Ⅶ 銑Φ90上兩平面粗銑兩端面。精銑兩端面。工序Ⅷ 鉆 Φ4孔，鉸Φ6孔 工序Ⅸ 鉆 4Φ9透孔工序Ⅹ 磨右Φ45外圓，外圓Φ100，外圓Φ90。磨B面，即 左Φ45外圓面、Φ100右端面、Φ90左端面工序Ⅺ 磨Φ90上距軸心24平面 工序Ⅻ B面拋光 工序XIII 刻字刻線工序XIV Φ100外圓鍍鉻 工序XV 檢驗入庫 上述兩種工藝方案的特點在于：方案一是先粗加工表面的毛坯，基本按照加+，先粗加工222。半精加工222。精加工。給鉆f200孔確定基準，確++，不過一次性加工好f200，同時零件f200要求很高的，7CA6140車床法蘭盤機械加工工藝規(guī)程及夾具設計在后面的加工會對它的精度的影響，并且f100f200+..34左端面和f90右端面要與軸有一定位置公差，這樣很難保證它們的位置的準確性。而方案二是只+，不過鉆頭的下鉆時不能準確定位，會影響f200+，..34左端面和f90右端面的端+。不過在方案二中f200粗鉆擴和鉸是分開加工。精鉸Φ20，..34左端面、f90右端面前面，..34左端面+。綜合的方案如下：工序Ⅰ Φ100粗車左端面。粗車Φ90左側(cè)面。粗車Φ100外圓。粗車左Φ45外圓。Φ100粗車右端面。工序Ⅱ 粗車右Φ45右端面。粗車Φ90右側(cè)面。粗車右Φ45外圓。粗車Φ90外圓。工序Ⅲ 鉆中心孔Φ18。 工序Ⅳ 半精車Φ100左端面。半精車Φ90左側(cè)面。半精車Φ100外圓。半精車左Φ45外圓。車過渡圓角R5。半精車Φ100右側(cè)面。工序Ⅴ 半精車右Φ45。半精車Φ90右側(cè)面。半精車右Φ45外圓、右端面。倒角C7。切槽32。工序Ⅵ 。精鉸Φ20。工序Ⅶ 精車Φ100左端面。倒角1（Φ20）。精車Φ90右側(cè)面。倒角1 工序Ⅷ 粗銑Φ90兩端面。精銑兩端面 工序Ⅸ 鉆 Φ4孔，鉸Φ6孔 工序Ⅹ 鉆 4Φ9透孔工序Ⅺ 磨外圓Φ100，右Φ45外圓，外圓Φ90。磨B面，即 左Φ45外圓面、Φ100右端面、Φ90左端面工序Ⅻ 磨Φ90上距軸心24mm平面 工序XIII B面拋光 工序XIV 刻字刻線 工序XV 鍍鉻工序XVI 檢驗入庫?？偣に嚪桨傅姆治觯罕痉桨富究朔艘欢桨傅娜秉c，繼承它們的優(yōu)點。可以做到先粗加工222。半精加工222。精加工，f20020，放在精車f100要與f200+..34+。精鉸Φ..34左端面、f90右端面前面，這樣確保f100+。可以確保f200加工面精度。CA6140車床法蘭盤機械加工工藝規(guī)程及夾具設計（四）機械加工余量、工序尺寸及毛皮尺寸的確定“CA6140車床法蘭盤”；零件材料為HT200，硬度190～210HB，生產(chǎn)類型大批量，金屬型鑄造毛坯。據(jù)以上原始資料及加工路線，分別確定各家工表面的機械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸如下： 。查《機械制造工藝設計簡明手冊》（以下稱《工藝手冊》）～，取外圓表面長度余量均為2Z=6mm（均為雙邊加工）車削加工余量為： 粗車: 2 半精車: 2 精車 : 2：徑向的偏差為mm 0.. f100、f90、f45端面和f90、f45外圓表面加工余量： 粗車2 2mm 半精車 2 精車 : 2 （f20）查《工藝手冊》～，先鉆出來直徑是18mm, 工序尺寸加工余量： 鉆孔18mm 擴孔 粗鉸孔 mm 精鉸：徑向的偏差為0mm（f9）一次性加工完成，加工余量為2Z=9mm ：+：9mm（離f200中心軸為34 mm）精銑：2 mm+：18mm(離f200中心軸為24 mm)精銑：3 mm 其他尺寸直接鑄造得到由于本設計規(guī)定的零件為大批量生產(chǎn)，應該采用調(diào)整加工。因此在計算最大、最小加工余量時應按調(diào)整法加工方式予以確認。（五）確定切屑用量及基本工時CA6140車床法蘭盤機械加工工藝規(guī)程及夾具設計工序Ⅰ(一).粗車Ф100左端面（1）選擇刀具選用93176。偏頭端面車刀，參看《機械制造工藝設計簡明手冊》車床選用C365L轉(zhuǎn)塔式車床，中心高度210mm。參看《切削用量簡明手冊》選擇車刀幾何形狀，前刀面形狀為平面帶倒棱型，前角為10176。，后角為6176。，主偏角93176。,副偏角為10176。,，刃傾角為－10176。（2）確定切削用量（a）確定背吃刀量ap粗車的余量為2mm。由于刀桿截面取最大吃刀深度6mm，所以一次走刀完成即ap=2mm。（b）確定進給量f 查《切削用量簡明手冊》：加工材料HT200、工件直徑100mm、切削深度ap=2mm，~。再根據(jù)C365L車床及《機械制造工藝設計簡明手冊》－3查取橫向進給量取f =。(c)選擇磨鈍標準及耐用度根據(jù)《切削用量簡明手冊》，~。焊接車刀耐用度T=60min。(d)確定切削速度V 根據(jù)《切削用量簡明手冊》（180~199HBS），ap =2mm，f =，查出V =。由于實際情況，在車削過程使用條件的改變，根據(jù)《切削用量簡明手冊》，查得切削速度的修正系數(shù)為：Ktv= KTv=,Kkv=,Kkrv=,Kmv=(190/HBS)^=,Ksv=,Kkv=。則修正后的V’ = VKtvKkvKkrvKmvKsvKTv（51）=60=44m/min 其中：Ktv為刀具材料改變時切削速度的修正系數(shù)。KTv為刀具耐用度改變時切削速度的修正系數(shù)。Kkv為切削方式改變時切削速度的修正系數(shù)。Kkrv為車刀主偏角改變時切削速度的修正系數(shù)。Kmv為工件材料的強度和硬度改變時切削速度的修正系數(shù)。Ksv為毛胚表面狀態(tài)改變時切削速度的修正系數(shù)。則：n = 1000V’/（ЛD）=140r/min（52）按C365L車床轉(zhuǎn)速（《機械制造工藝設計簡明手冊》－2）選擇與140r/min相近似 的機床轉(zhuǎn)速n =136r/min,則實際切削速度V = 。(e)校驗機床功率車削時功率P 可由《切削用量簡明手冊》：在上述各條件下切削功率P =~。由于實際車削過程使用條件改變，根據(jù)《切削用量簡明手冊》，切削功率修正系數(shù)為：Kkrfz = ,Krofz= Kλsfz =,Krζfz=。其中：Kkrfz為主偏角變化時切削力的修整系數(shù)。Krofz為車刀前角變化時切削力的修整系數(shù)。Kλsfz為刃傾角變化時切削力的修整系數(shù)。Krζfz為車刀刀尖圓弧半徑變化時切削力的修整系數(shù)。CA6140車床法蘭盤機械加工工藝規(guī)程及夾具設計則：修整后的P’ = PKkrfzKrofzKλsfzKrζfz（53）= 根據(jù)C365L車床當n =136r/min時，車床主軸允許功率PE=。因P’ （f）校驗機床進給機構(gòu)強度車削時的進給力Ff可由《切削用量手冊》查表得Ff=1140N。由于實際車削過程使用條件的改變，根據(jù)《切削用量簡明手冊》查得車削過程的修正系數(shù)：Kkrf=, Krof=,Kλsf =,則:Ff =1140 =1000N 根據(jù)C365L車床說明書(《切削用量簡明手冊》),進給機構(gòu)的進給力Fmax=4100N(橫向進給)因Ff 綜上，此工步的切削用量為：ap =2mm，f =, n =136r/min, V =。（3）計算基本工時：按《機械制造工藝設計簡明手冊》表71中公式計算：刀具行程長度L=(dd1)/2+L1+L2+L3。其中：L1為刀具切入長度。L2為刀具切出長度。L3為試切附加長度。由于車削實際端面d1=0mm,L1=4mm,L2=2mm,L3=0mm，則：L=（d－d1）/2+L1+L2+L3（54）=（1060）/2+4+2+0=59mm。T= Li /(fn)（55）=591247。(136)=（其中i為進給次數(shù)。）(二).粗車Ф90左端面（1）選擇刀具：與粗車Ф100左端面同一把。（2）確定切削用量（a）確定背吃刀量ap 粗車的余量為2mm由于刀桿截面取最大吃刀深度為6mm所以一次走刀完成即ap=2mm。(b)確定進給量f 查《切削用量簡明手冊》：加工材料HT200、車刀刀桿尺寸為1625㎜^工件直徑90mm、切削深度ap =2mm，~ mm/r。再根據(jù)C365L車床及《機械制造工藝設計簡明手冊》－3查取橫向進給量取f =。(c)確定切削速度V：根據(jù)《切削用量簡明手冊》（180~199HBS），ap=2mm，f =，查出V =。由于實際情況，在車削過程使用條件的改變，根據(jù)《切削用量手冊》表，查得切削速度的修正系數(shù)為：Ktv=KTv=,Kkv=,Kkrv=,Kmv=(190/HBS)^=,Ksv=,Kkv=。則修正后的V’ =60=44m/min 則：n =1000V’/ЛD=155r/min 按C365L車床轉(zhuǎn)速（《機械制造工藝設計簡明手冊》－2）選擇與155r/min相近的機床轉(zhuǎn)速n =136r/min,則實際切削速度V =。綜上，此工步的切削用量為：ap =2mm，f = mm/r, n =136r/min, V =。（3）計算基本工時：CA6140車床法蘭盤機械加工工藝規(guī)程及夾具設計L=(95－50)/2+4+0+0= T= 1247。(136)=。（三).粗車Ф100外圓（1）選擇刀具：90176。焊接式直頭外圓車刀，刀片厚度5mm，YG6硬質(zhì)合金，前刀面帶倒棱形，主偏角90176。，前角10176。，后角6176。，副偏角8176。，刃傾角－10176。（2）確定切削用量（a）確定背吃刀量粗車外圓，(半徑值)，一次走刀，則ap=。(b)確定進給量由《切削用量簡明手冊》HT200，ap=,工件直徑為100mm，則f=~ mm/r。再由《機械制造工藝設計簡明手冊》—3查取f = mm/r。(c)選擇刀具磨鈍標準及耐用度由《切削用量手冊》~ mm，焊接耐用度T=60min。(d)確定切削速度V：根據(jù)《切削用量簡明手冊》：V=(由180~199HBS、asp=、f =、車刀為YG6硬質(zhì)合金查得),由于實際車削過程使用條件的改變，查取切削速度修正系數(shù)：Ktv=KTv=,Kkv=,Kkrv=,Kmv=(190/HBS)^=,Ksv=,Kkv=。則修正后的 V’=60= m/min 則：n = （《機械制造工藝設計簡明手冊》－2）,則實際切削速度V = 。綜上，此工步的切削用量為：a =，f = mm/r, n =183r/min, V =。(3)計算基本工時：T=(12+3+3+0)1/(183)=。(四).粗車左端Ф45外圓（1）選擇刀具：與粗車Ф100外圓同一把。（2）確定切削用量（a）確定背吃刀量粗車外圓加工余量2mm（半徑值），一次走刀，ap=2mm.。（b）確定進給量：由《切削用量簡明手冊》材料HT200刀桿1625㎜^2，工件直徑50㎜，切深2mm,則 —,由《機械制造工藝設計簡明手冊》f=（c）確定切削速度V: 查《切削用量簡明手冊》，YG6硬質(zhì)合金加工HT200（180199HBS）,ap=2mm,f=,修正系數(shù)：Ktv=KTv= ,Kkv=,Kkrv=,Kmv=(190/HBS)^=,Ksv=,Kkv=。則修正后的：V’ =60=：n=350r/min,取標準n機=322r/min,則V機=：ap =2mm,f=,n=322r/min,V=。(3)計算工時CA6140車床法蘭盤機械加工工藝規(guī)程及夾具設計T=(30+5+5+0)/（322）=.(五).粗車Ф 100右端面(1）選擇刀具：與粗車Ф100左端面同一把。（2）確定切削用量:（a）確定背吃刀量ap: 粗車的余量為2mm由于刀桿截面取最大吃刀深度為6mm所以一次走刀完成即a =2mm。(b)確定進給量：查《切削用量簡明手冊》：加工材料HT200、工件直徑100mm、切削深度ap =2mm，~ mm/r。再根據(jù)C365L車床及《機械制造工藝設計簡明手冊》－3查取橫向進給量取f =。(c)確定切削速度V：根據(jù)《切削用量簡明手冊》（180~199HBS），ap =2mm，f =，查出V =。由于實際情況，在車削過程使用條件的改變，根據(jù)《切削用量簡明手冊》，查得切削速度的修正系數(shù)為：Ktv=KTv =,Kkv=,Kkrv=,Kmv=(190/HBS)^=,Ksv=,Kkv=。則修正后的V’ =60=44m/min 則：n =140r/min 按C365L車床轉(zhuǎn)速（《機械制造工藝設計簡明手冊》－2）選擇與140r/min相近的機床轉(zhuǎn)速n =136r/min,則實際切削速度V =。綜上，此工步的切削用量為：ap =2mm，f = mm/r, n =136r/min, V