【導讀】完成時間2021年4月1日

　　

【正文】 大高于普通錘片。 考慮到經(jīng)濟性與實用性，本設計采用普通矩形錘片。 錘片數(shù)目的確定 錘片的數(shù)量對粉碎機的工作性能和效率有很 大影響。錘片數(shù)目過多 ， 降低了粉碎效率，同時還會使其功耗增加。但錘片過少，沒有錘片達擊空間增加，打擊機會減少，也會使生產(chǎn)率下降。目前，國內(nèi)外錘片式粉碎機的錘片密度（錘片累計厚度與粉碎室有效寬度之比）多在 1:2～ 1:4 范圍內(nèi)。 錘片數(shù)目依照錘片工作密度等要求計算如下 eBkz 11? 式中 B1—— 粉碎室的有效寬度， mmB 200? K1— 錘片工作密度系數(shù)， ～?K e— 錘片厚度，取 mme 5? 將參數(shù)數(shù)值代入公式有 )( )(11 ～～ ???? eBkZ 22 取 16?Z 錘片 尺寸 的確定 據(jù)市場需求以及實際需要影響， 國 內(nèi)大多 都采用厚度為 5mm 的錘片。雖然采用薄的錘片，能夠提高設備生 產(chǎn)率 同時降低能耗，但是其使用壽命就會相對減少 ，耐磨性 相對變 差。為了保證粉碎機工作時軸承和機體受力均勻，其粉碎機錘片的擺心要與銷軸孔重合。因此，本設計采用了長、寬、厚度為 mmmmmm 560250 ?? 的錘片。 錘片的排列方式 錘片 排列方式與錘片自身的特性以及物料粉碎時的運動狀態(tài)有關(guān)。具體的排列方式要根據(jù)以下準則來確定，首先，在粉碎室內(nèi)要保證極片的運動軌跡要均勻分布；其次就是錘片轉(zhuǎn)子工作時的動、靜平衡 ［ 12］ 。常見有四種錘片排列方式： Ⅰ 對稱排列、 Ⅱ 對稱交錯排、Ⅲ 列交錯排列、 Ⅳ 螺旋線排列，如圖 所示 。 圖 錘片的排列方式 本設計 采用對稱排列。 錘篩間隙與篩孔大小 錘篩間隙 錘篩間隙是指轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)時錘片末端與錘片內(nèi)表面之 間距離 它直接決定粉碎室物料層的厚度 。目前我國一般谷物 mm84～ ；秸稈為 mm1410～ ；通用型為 mm12 。因此，本設計為 mm10 。 篩孔大小 篩片板由鋼板沖孔而成，多為圓孔并呈三角形分布。篩孔的尺寸關(guān)系著粉碎機粉碎質(zhì)23 量與生產(chǎn)率?？讖捷^大，物料 易通過篩片， 產(chǎn)出率 增加 ，同時降低了能耗，但是粉碎粒物的徑較大較粗；篩孔孔徑較小，物料不易的通過篩板，增加了粉碎機的單 位重量物料的做功，同時增加了能耗，但是粉碎物的粒徑較小較細。錘片式粉碎機的篩孔大小分四個等級細孔直徑 mm21～ 。中孔直徑 。粗孔直徑 mm65～ 。大孔直徑 mm8 以上。為了提高粉碎機的生產(chǎn)率，本設計釆用大孔直徑為的 mm10 的 篩孔。 第七章 輸送機構(gòu)的設計 物料粉碎后及時 的被輸送出去，進而 保證粉碎機的正常運轉(zhuǎn)。目前粉碎機的輸送物料的方式有三種 ：自重落料式、 氣力輸送式和機械輸送 式。 本設計釆用風機設備輸送粉碎物料。 風機的風量 風機的風量 風Q 計算如下 ?m1000 sGQ ?風 式中 GS—— 輸送裝置 生產(chǎn)率（ T/h） m— 固氣比，本設計選定吸送式、低真空的輸送方式，所以可得： 1?m ? — 空氣比重， 3/ mkg?? 將參數(shù)數(shù)值代入公式有 hmGQ s / 110 00m10 00 3?? ??? ?風 所以風機 的流量為： hmQ /833 3?風 風機的 輸料管內(nèi)直徑 本文輸送風速選定為 m/s20?風V 輸料管內(nèi)直徑計算如下 風風 Vn36004 ?QD S ? 24 式中 Q風 —— 風機的風量， hmQ /417 3?風 n—— 工作物料管數(shù) V 風 —— 輸送風速 , m/s20?風V 將參數(shù)數(shù)值代入公式有 mQD S 4174Vn3600 4 ???? ??? ??風風 所以 風機輸料管直徑為 ： mmDS 86? 計算整個系統(tǒng)的壓力損失 氣力輸送裝置的總壓力損失為： gqwhjpa PPPPPPPP ??????????????? 式中 aP? —— 純空氣運動產(chǎn)生的壓力損失 pP? —— 雙相流運動時產(chǎn)生的摩擦壓力損失 jP? —— 顆粒加速至 穩(wěn)定輸送速度 狀態(tài)期間 所產(chǎn)生的壓力損失 hP? —— 物料 克服重力 做功 所產(chǎn)生的壓力損失 wP? —— 彎管壓力損失 qP? —— 各主要部件產(chǎn)生的壓力損失 ，本文中忽略不計 gP? —— 壓送過程 中物料直接向大氣排出時，產(chǎn)生的壓力損失， 本設計為吸送式不予考慮 純空氣運動產(chǎn)生的壓力損失 純空氣運動產(chǎn)生的壓力損失 aP? 為： 21 aaa PPP ????? 式中 1aP? —— 直管沿程摩擦壓力損失 2aP? —— 局部壓力損失 25 所以純空氣運動產(chǎn)生的壓力損失 aP? 為： PaPPP aaa 4364082821 ???????? 直管沿程摩擦壓力損失 1aP? 為： Saa DVLP 2 21 ???? 式中 a? —— 純空氣運動時摩擦阻力系數(shù)，在工程設計時按經(jīng)驗Sa D001 ??? 計算可得： ?a? L—— 管道長度，選 定 mL ? ? — 空氣比重， 3/ mkg?? V—— 輸送風速 , m/s20?風V DS—— 輸料管內(nèi)直徑 將參數(shù)數(shù)值代入公式有 PaDVLP Saa 221 ?? ?????? ?? 所以 直管沿程摩擦壓力損失 為： PaPa 281 ?? 局部壓力損失 2aP? 為： 2 22 VPa ???? 式中 ? —— 局部阻力系數(shù)，本文取 ?? 將參數(shù)數(shù)值代入公式有 PaVP a 4082 222 ?????? ?? 所以 局部壓力損失 為： PaPa 4082 ?? 雙相流運動時產(chǎn)生的摩擦壓力損失 雙相流運動時產(chǎn)生的摩擦壓力損失 pP? 為： 26 )1(2 2 pSap mkDVP ??? ?? 式中 a? —— 純空氣 運動時摩擦阻力系數(shù)， ?a? ? —— 空氣比重， 3/ mkg?? V—— 輸送風速 , m/s20?風V DS—— 輸料管內(nèi)直徑 m—— 固氣比，本設計選定吸送式、低真空的輸送方式，所以可得： 1?m kp—— 實驗 確定經(jīng)驗 系數(shù)， ?pk 將參數(shù)數(shù)值代入公式有 PamkDVP pSap )1(2 22 ?? ?????? ?? 所以 雙相流運動時產(chǎn)生的摩擦壓力損失 pP? 為： PaPp 67?? 加速壓力損失 加速壓力 損失 jP? 為： 2 2VmPj ???? 式中 ? —— 加速壓力損失 系數(shù)， 取 1?? m—— 固氣比，本設計選定吸送式、低真空的輸送方式，所以可得： 1?m ? —— 空氣比重， 3/ mkg?? V—— 輸送風速 , m/s20?風V 將參數(shù)數(shù)值代入公式有 PaVmP j 2402 22 ??????? ?? 所以加速壓力 損失 jP? 為： PaPj 240?? 提升壓力損失 27 提升壓力 損失 hP? 為： mj VghVmP 2??? 式 中 m—— 固氣比，選擇吸送式同時低真空輸送， 可得： 1?m ? —— 空氣比重， 3/ mkg?? V—— 輸送風速 , m/s20?V 將參數(shù)數(shù)值代入公式有 PaVghVmP mh 22 ???????? ? 所以提升壓力 損失 hP? 為： PaPh ?? 彎管壓力損失 彎管壓力 損失 wP? 為： )1(2 2 mkVP ??? ?? 式中 w? —— 輸送純氣流時彎管阻力系數(shù)，取 ?w? ? —— 空氣比重， 3/ mkg?? V—— 輸送風速 , m/s20?V wk —— 物料通過彎管時的阻力系數(shù)， 32～?wk 將參數(shù)數(shù)值代入公式有 a642112 )1(2 22 PmkVP ?????????? ）（?? 所以彎管壓力 損失 wP? 為： a64PPw ?? 確定總壓力損失 氣力輸送裝置的總壓力損失為： gqwhjpa PPPPPPPP ??????????????? 28 將參數(shù)數(shù)值代入公式有 PaPPPPPPPP gqwhjpa ????????????????????? 所以總壓力 損失 P? 為： PaP 816?? 風機的選擇 經(jīng)過計算可知，整個機構(gòu)的壓力損失總和為 PaP 816?? ，所需風量為 hmQ /833 3?風 ，考慮到計算所存在的誤差，且所需風機應有一定的余量，則實際的壓力損失約為PaPP f 8 7 ??? 則本設計選用了型號 的風機。 29 結(jié) 論 本次設計 ， 是 我?guī)啄陙韺W習成果的綜合應用 。 是我們在畢業(yè) 前對 對自己所學的驗證 ， 也是理論與時間相結(jié)合的檢驗 。 本次設計查閱了 各種資料 ， 對 本次設計 進行了詳細說明 ， 必要 處都有校核 。 通過這次設計 ， 開闊了我的視野， 分析問題、解決問題的能力得到了提高， 能夠自主解決一些 實際生產(chǎn)問題。圓滿地完成了本次畢業(yè)設計。 這次設計中我最大的感受是：理論與實踐必須相結(jié)合，只有將正確的理論應用于實踐中 ， 才能真正發(fā)揮理論的價值 。 在 此 方面，我 有所 欠缺 ， 在以后的日子里有待提高 。 由于 能力所限 、 經(jīng)驗不足 ， 設計中尚有許多不足之處 ， 懇請各位老師給予指教。 30 參考文獻 ［ 1］ 中國林木生物質(zhì)能源資源研究專題組王國勝，呂文，劉金亮等．中國林木生物質(zhì)能源資源 培育與發(fā)展?jié)摿φ{(diào)查[J]．中國林業(yè)產(chǎn)業(yè)， 2021(1)： 2222. ［ 2］ 閆發(fā)旭 .飼料粉碎機技術(shù)現(xiàn)狀及研發(fā)方向 [R].甘肅：農(nóng)業(yè)機械鑒定站 ,2021. ［ 3］ 祖宇 ,郝玲 ,董良杰主編 .我國秸稈粉碎機的研究現(xiàn)狀與展望 [J].安徽農(nóng)業(yè)科學 ,2021,（ 03）： 17531756. ［ 4］ 柴民杰 ,李磊 ,李金民 .我國秸稈的利用現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢分析 [J].硅谷 ,2021,(19). ［ 5］ 殷潔鑫 ,戴林坤 .粉碎分級原理及在飼料工業(yè)中的應用 [J].飼料工業(yè) ,2021,： 612. ［ 6］ 祖宇 .一種高效節(jié)能秸稈粉碎機的研制 [J]. ［ 7］ 李更強 ,郭新榮主編 .錘 片式粉碎機錘片設計與研究 [J].農(nóng)業(yè)技術(shù)與裝備 ,2021,(03):3840. ［ 8］ 王新明 ,粉碎機的轉(zhuǎn)速該多高 [R],四川：農(nóng)機質(zhì)量與監(jiān)督 ,2021. ［ 9］ 張佳 ,劉進寶 ,張宇濤等主編 .錘片式粉碎機的設計與分析 [J].中國農(nóng)機學報 ,2021,（ 03）： 7480. ［ 10］ 杜嘉楠 ,韓寶生 ,田海清等主編 .基于影響錘片式粉碎機性能主要因素的分析與研究 [J].農(nóng)機化研究 ,2021,（ 03）：5457. ［ 11］ 韓英強 ,周英軍主編 .錘片式粉碎機錘片磨損機理分析 [J].廊坊師范學院學報 ,2021,（ 02）： 7475. ［ 12］ 左鵬 .秸稈粉碎機 錘片的試驗研究 [J].農(nóng)業(yè)工程學報 ,2021,（ 08）： 7778. ［ 13］ 中國農(nóng)業(yè)機械化科學研究院編 .農(nóng)業(yè)機械設計手冊 [M].北京：中國工業(yè)出版社， 1971. ［ 14］ 成大先主編 . 機械設計手冊 [M]. 北京：化學工業(yè)出版社， 2021.