【導(dǎo)讀】輸送機(jī)自動張緊裝置的一般概念..錯誤!這說明輸送帶發(fā)生了蠕變，在啟動、制動過程中也會產(chǎn)。此時張緊裝置就必須進(jìn)一步收縮才不會發(fā)生打滑現(xiàn)象。詳細(xì)的介紹了各個液壓元件的選取。置的設(shè)計的一個重大變革。

　　

【正文】 現(xiàn) 象的發(fā)生。 (4) 托輥轉(zhuǎn)動不靈活，托輥太稀或連續(xù)缺托輥，使膠帶兩側(cè)受力不等。 (5) 清掃器不能充分發(fā)揮作用，造成物料粘結(jié)在托輥和改向滾筒上，使其形成了錐形或凸凹形狀，從而膠帶受到側(cè)向水平分力，發(fā)生跑偏。 3 防止膠帶跑偏的主要措施 根據(jù)以上列舉的影響膠帶跑偏的眾多因素，可以采取適當(dāng)?shù)拇胧┘右苑乐埂? (1) 邊緣成波紋狀，帶厚不均勻等膠帶自身制造過程中出現(xiàn)的問題，對于使用者來說，只有在選購膠帶時，選擇質(zhì)量好的產(chǎn)品。 (2) 提高安裝質(zhì)量，把膠帶跑偏控制在一定的范圍。 帶式輸送機(jī)安裝的質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)如下： ?頭尾機(jī)架中心線對輸送機(jī)縱向中心線不重合度不應(yīng)超過 3mm。 ?頭尾機(jī)架 (包括拉緊架 )安裝軸承座的 2 個平面應(yīng)在同一平面內(nèi)，其偏差不應(yīng)大于 1mm。 ?中 間 架支 腿 不垂 直度 或 對建 筑 物地 面 的不 垂 直度 不 應(yīng)超 過%。 ?中間架在鉛垂面內(nèi)的不直度應(yīng)小于 1%。 ?中間架接頭處，左右、高低的偏移均不超過 1mm。 35 ?中間架間距的偏差不應(yīng)超過177。 ，相對標(biāo)高差不應(yīng)超過間距的 %。 ?托輥橫向中心與帶式輸送機(jī)縱向中心線的不 重合度不應(yīng)超過3mm；托輥架的軸線應(yīng)與輸送機(jī)中心線垂直，有凹凸弧的膠帶應(yīng)根據(jù)設(shè)計要求緩慢變向。 ?帶式輸送機(jī)的傳動軸中心線與機(jī)架的中心線應(yīng)垂直，使傳動滾筒寬度的中心與機(jī)架的中心線重合，減速機(jī)的軸線與傳動軸線平行，同時，所有軸線和滾筒都應(yīng)找正，根據(jù)帶式輸送機(jī)的寬窄，軸的水平誤差可以在 至 。 (3) 對于膠帶接口不正的問題，除了加強(qiáng)人員的技術(shù)培訓(xùn)外，改善膠帶的粘接工藝，由過去的冷粘方式改為采用熱硫化膠階梯斜角形接頭方式。因為，斜角形接頭的接觸面積隨截斷角度的減小而增大，且斜角接頭在 運(yùn)轉(zhuǎn)時所受應(yīng)力不會集中在同一橫截面上，因此不易發(fā)生接頭開裂現(xiàn)象，同時易于對合準(zhǔn)確，并能較好地保證接頭處中心線和膠帶中心線保持一致，使其內(nèi)部受力均勻，防止運(yùn)行中跑偏。 (4) 在管道卸料點處增加一緩沖調(diào)整板，該裝置不但可以對卸料點進(jìn)行調(diào)整，還可以有效地將輸送的物料均勻堆卸在膠帶上，防止物料下落時對膠帶產(chǎn)生不均勻的側(cè)向力而導(dǎo)致膠帶跑偏。 (5) 對于輸送機(jī)由于托輥出現(xiàn)問題而導(dǎo)致膠帶跑偏的，除了及時更換、安裝、修理損壞的托輥外，還可以用以下措施進(jìn)行糾正。即側(cè)托輥向輸送帶運(yùn)行方向前傾防跑偏法。 這 種 方法 就是 將兩 個冊 托輥 均向 輸送 帶運(yùn) 行 方向 前傾 一個 角度，這個角度一般取 2 度到 3 度。 在輸送機(jī)的任意部位安裝一對跑偏監(jiān)視器和一套調(diào)整部分，調(diào)整部分由縱梁支座、固定縱梁、移動縱梁、托輥組、驅(qū)動機(jī)構(gòu)和電動機(jī)組成。驅(qū)動機(jī)構(gòu)的右邊與電動機(jī)連接，左邊與移動縱梁連接，跑偏監(jiān)視器安裝在調(diào)整部分的前面，固定縱梁裝在輸送帶的一側(cè)，移動縱梁有支座裝在機(jī)架的另一側(cè)，移動縱梁的支座上的限位銷與移動縱梁上的縱向?qū)Р刍瑒优浜?，托輥組的兩端分別掛在固定縱梁和移動縱梁上。當(dāng)輸送帶因某種原因偏向一側(cè)超過 100m 時，該側(cè)的跑偏監(jiān)控器 發(fā)出報警信號，同時驅(qū)動調(diào)整部分縱向移動，從而改變托輥與輸送帶的交角，對輸送帶產(chǎn)生橫向推力將輸送帶調(diào)整到允許 36 的范圍內(nèi)運(yùn)動。 ISO 標(biāo)準(zhǔn)都規(guī)定前傾角小于 3 度，并給出由此而產(chǎn)生的附加阻力。受力分析如下圖： 受力分析圖 附加阻力 F1 為： 1 1 1BGqqF fN f gbB??? 式中 f —— 摩擦系數(shù)； N1—— 輸送帶對托輥的正壓力； Bq —— 輸送帶單位質(zhì)量； Gq —— 物料單位質(zhì)量； B—— 帶寬； b1—— 前傾托輥與輸送帶接觸長度。 垂直于輸送帶運(yùn)行方向的分力 Fa1 為： 11sin c os sin c osBGqqF a F f b gB? ? ? ???? 式中 ? —— 前傾角， 37 ? —— 槽角。 同理可知 Fa2。 當(dāng)輸送帶向一側(cè)跑偏時，則糾正偏力為： 12aaF F F? ? ? 在軸向糾偏力 F? 的作用力下，輸送帶向中間移動，直至達(dá)到平衡。 由于輸送帶的軸向糾偏力是兩側(cè)力的差值，數(shù)值較小。為了定心可靠，應(yīng)將所有上托輥前傾 2 度到 3 度；也可以間隔幾組不前傾的托輥放一組前傾托輥，阻力可減少許多，但糾正可靠性差一些。 (6) 對于清掃裝置不能發(fā)揮充分的作用，要求維修人員要對清掃器進(jìn)行定期的維護(hù)，保證清掃器與膠帶始終保持良好的接觸，使膠帶表面的物料能夠及時清理 ；在膠帶回程要每隔 30m 安裝一套清掃器，保證回程非工作面的清潔；另外，還在頭尾部的增面滾筒處安裝清掃器，可以隨時清理增面滾筒上的粘煤，使膠帶不受到側(cè)向水平分力，避免膠帶發(fā)生跑偏。 (7) 加強(qiáng)設(shè)備的改造，特別對使用尾部車式拉緊裝置的帶式輸送機(jī)，我們自行對其進(jìn)行重新設(shè)計安裝，增強(qiáng)其自動糾偏性能，避免膠帶從尾部滾筒處發(fā)生跑偏，具體的方案如下： 從力學(xué)分析及實踐經(jīng)驗上來看，通過調(diào)整尾部拉緊滾筒軸心線與膠帶縱向中心線間的夾角來糾正尾部膠帶跑偏，效果最為明顯。所以采取的第一個措施就是：改變目前拉緊裝置 鋼絲繩曳拉方式和拉緊小車的受力情況，使其達(dá)到自動糾編的作用。 其自動糾偏機(jī)理為：在膠帶跑正的情況下， A， B 段鋼絲繩與拉緊小車架構(gòu)成了等腰三角形結(jié)構(gòu)，且 A， B 段鋼絲繩受力相當(dāng)。假如尾部膠帶向左側(cè)跑偏，膠帶中心線就會偏移拉緊滾筒長度上的中心線，拉緊小車因受膠帶相對偏斜力的反作用，而相應(yīng)產(chǎn)生順時針角偏斜趨勢，而由 A， B 段鋼絲繩及小車架構(gòu)成的等腰三角形就會遭到破壞， A 段鋼絲繩 (因增長的趨勢 )成為緊邊， B 段鋼絲繩 (因縮短的趨勢 )成為松邊，重錘力 G 在 A 段繩上分力大于 B 段，即 G1G2，即產(chǎn)生一對令拉緊小車逆時 針偏轉(zhuǎn)的力偶。因此，在重錘與膠帶拉力的共同作用下，小車就會產(chǎn)生逆時針角偏轉(zhuǎn)，并向正中的趨勢發(fā)展， 38 皮帶隨之跑正， A， B 段鋼絲繩受力相當(dāng)，如圖 2 所示。 另外改進(jìn)前，拉緊裝置行走輪外緣面為圓柱型，與道軌配合為 4條線接觸，其內(nèi)部滾動軸承選用為調(diào)心球軸承，這就決定了拉緊裝置的導(dǎo)向性和運(yùn)行穩(wěn)定性較差。為提高拉緊小車在拉緊行程內(nèi)具有良好的導(dǎo)向性與可靠性及彌補(bǔ)行走道軌安裝中少量的誤差，其行走輪外緣面改為內(nèi)八字雙曲面結(jié)構(gòu)，道軌踏面改為與之適應(yīng)的正三角形，內(nèi)部軸承形式為向心球軸承。改進(jìn)后行走輪與道軌配合為 4 個點接觸 ，這樣就不但保證了拉緊小車具備了一定左右、偏轉(zhuǎn)運(yùn)動方向上的自由度，而且減小了拉緊裝置在糾偏時的摩擦阻力，增加了其靈活性。 4 使用中如何調(diào)整膠帶跑偏 在實際使用中，由于影響膠帶跑偏的因素很多，隨著各種情況的變化，仍可能會出現(xiàn)輸送膠帶的跑偏。膠帶跑偏的規(guī)律是：當(dāng)滾筒旋轉(zhuǎn)軸線與膠帶運(yùn)行方向垂直時，膠帶向緊邊跑，即膠帶向滾筒直徑增大的方向跑；當(dāng)滾筒或托輥旋轉(zhuǎn)軸線與膠帶運(yùn)行方向不垂直時，膠帶向滾筒或托輥先接觸的那邊跑。 39 掌握好了這個規(guī)律，工作中出現(xiàn)膠帶跑偏現(xiàn)象時，應(yīng)首先分析其原因，找出主要原因后，再 動手調(diào)整，不要盲目行事。 調(diào)整膠帶跑偏的工作應(yīng)在空載運(yùn)轉(zhuǎn)時進(jìn)行，一般從輸送機(jī)頭部卸載滾筒開始，沿著膠帶運(yùn)行方向先調(diào)整回程段，后調(diào)整承載段，切忌多人同時動手，每調(diào)整一次以后都要讓膠帶運(yùn)行幾圈后才能決定是否需要再調(diào)整。在滾筒處跑偏，可以調(diào)整滾筒，在其他地方跑偏，就調(diào)整托輥。調(diào)整托輥應(yīng)在一側(cè)，切勿兩側(cè)同時調(diào)，調(diào)整換向滾筒和托輥時的一般原則如圖 3 所示。在換向滾筒處膠帶往哪邊跑即調(diào)緊哪邊，如圖 3a 所示；在托輥處膠帶往哪邊跑就在哪邊將托輥朝膠帶運(yùn)動方向偏轉(zhuǎn)一個角度，但一次不能調(diào)得太多，要根據(jù)膠帶運(yùn)動情況適當(dāng)調(diào) 整，如圖 3b 所示。 5 結(jié)束語 以上綜述了有關(guān)膠帶跑偏的機(jī)理、產(chǎn)生的原因、防止跑偏的措施以及使用者如何調(diào)整膠帶跑偏，在以后的生產(chǎn)實踐中如能對這一問題引起足夠的重視，并能認(rèn)真地在日常的維護(hù)中做好膠帶跑偏工作，則對提高帶式輸送機(jī)的設(shè)備完好率和使用壽命都會產(chǎn)生明顯的影響。 40 參考文獻(xiàn) 1 機(jī)械工業(yè)部北京起重運(yùn)輸研究所 .ISO 工業(yè)標(biāo)準(zhǔn) .機(jī)械工業(yè)出版社，1983 2 宋偉剛 .帶式輸送機(jī)的動力學(xué)模型 .連續(xù)輸送技術(shù)， 1995 3 楊復(fù)興 .膠帶輸送機(jī)結(jié)構(gòu)、原理與計算 .煤炭工 業(yè)出版社， 1983 4 張鉞 .新型帶式輸送機(jī)設(shè)計手冊 .冶金工業(yè)出版社， 20xx 41 附錄一 澆鑄鈦和金的顯微結(jié)構(gòu)和機(jī)械性能 摘要： 通過感應(yīng)熔化的方法而獲得的 Ti21523合金，研究熱處理和冷卻凝固率對其顯微結(jié)構(gòu)和機(jī)械性能的影響和作用。結(jié)果表明：通過增加冷卻凝固率，可以使 Ti21523合金的顯微結(jié)構(gòu)從單一化特征及大尺寸的粒狀結(jié)構(gòu)變成了具有優(yōu)良性能的小尺寸粒狀結(jié)構(gòu)。通過采用不同的方法和對不同時期的合金進(jìn)行處理，合金相位逐漸在粒狀晶體的內(nèi)部和粒狀晶體的邊界上沉淀。由于沉淀物晶相的改變，合 金承受拉力的性能和伸長率同時被改良。在 σ b =1. 406Gpa、 δ =4. 5%時，將會獲得一種具有良好性能的合金 ,在臨界區(qū)域里使用這種合金會讓我們收到滿意的效果。 關(guān)鍵字 澆鑄 Ti21523合金；冷卻凝固率；機(jī)械性能 1 介紹 鈦合金以其優(yōu)良的機(jī)械性能，在飛機(jī)、航空航天和其它領(lǐng)域中，受到了人們的關(guān)注和認(rèn)可，尤其是在較高特殊作用力的環(huán)境之下。在降低航天器的質(zhì)量并改進(jìn)的它的運(yùn)輸適宜性上，該合金受到了關(guān)注。為了滿足以上兩種情況，一種被叫做貝它鈦的重要鈦合金逐漸得到發(fā)展和優(yōu)化。由于其具有高抗力、彈性系數(shù)和伸長率等良 好的綜合性能，合金 Ti215V23Cr23Sn23Al(Ti21523) 已經(jīng)變成了潛在的選擇材料被用于在那些貝它類型合金之中。從以上的論述中我們可以知道， Ti21523合金在室溫有較好的可使用性，同時也適用于寒冷的工作環(huán)境之下。不幸地是，由于合金的高處理成本以及諸如低可塑性和高剛度等缺點，使其在制造復(fù)雜的聯(lián)合體和薄壁件時存在許多問題，成為影響其在航空航天業(yè)中廣泛應(yīng)用的關(guān)鍵所在。為了降低其合成成本并達(dá)到其易于重新塑造的彈性，精密鑄造技術(shù)被引入到了這個領(lǐng)域中。但是由于鑄造出來的合金其貝它晶粒較大且機(jī)械性能很 低，故此 Ti21523合金的使用受到了極大的限制。由于熱處理對 Ti21523合金的力有影響，因此 Ti21523合金還是可以改善其伸長率并提高它的機(jī)械性能的。關(guān)于熱處理對 Ti21523合金的影響的研究首先在美國和前蘇聯(lián)開展。他們指出：在熱處理之后，在阿爾法晶相的內(nèi)部和邊界上均出現(xiàn)了矩陣式的沉淀物，阿爾法相的出現(xiàn)與分布戲劇性地改善了合金的機(jī)械性能。這篇文章的目地就是要找出在 42 不同的冷卻凝固率和熱處理條件下鈦合金的機(jī)械性能和微觀結(jié)構(gòu)的變化，以找到一個科學(xué)合理的方法來測量和進(jìn)一步提高合金的機(jī)械性能。 2 實驗 實驗的 原料來自海棉狀的鈦 ,礬和鋁的合金，高純凈的鋁塊，鉻粉和錫塊。 然后他們在一起在感應(yīng)爐里被融化，依照合金名義上的組成成份，其組成成份有 15% V、 3% Al、 3% Cr、 3% Sn，其余的全部是 Ti。裝料的總重量是 18千克。我們設(shè)置旋轉(zhuǎn)式噴灌器工作轉(zhuǎn)速為 200轉(zhuǎn) /分，分布的溫度大約是 1750℃。為了研究合金不同的 冷卻凝固率對于其機(jī)械性能和微觀結(jié)構(gòu)的影響，熔化的合金離心后被澆注到一個長 235mm，寬 100mm，厚度分別為 50mm、 25mm、 10mm的一系列金屬模具內(nèi)。用于分析合金的微觀結(jié)構(gòu)和機(jī)械性能的樣品就來自于其中。熱處理的試樣在 800℃下被加熱 20分鐘，然后水冷。其他用空氣冷卻的試樣也是如此。合金的顯微結(jié)構(gòu)被放在高倍顯微鏡下和TEM機(jī)上進(jìn)行研究。拉伸試驗后的物理斷面也被放在 SEM機(jī)下進(jìn)行研究。它的機(jī)械特性是在 Instron 1186電子拉伸機(jī)上進(jìn)行測試的。 3 結(jié)果及討論 構(gòu)的影響 合金在冷卻凝固后的微觀結(jié)構(gòu)如圖 1所示 .帶有少許氣體和熱力孔的等軸 β 晶粒在合金晶粒的內(nèi)部和邊界上均有分布。帶有黑色的第二幅圖被認(rèn)為是一個不平衡的冷卻凝固結(jié)構(gòu)。隨著冷卻凝固率的不斷增加，晶粒的尺寸變得越來越小。越靠近模型的內(nèi)表面晶粒的尺寸越小，越小的鑄造尺寸結(jié)果也是如此。這是因為在模型的內(nèi)表面以及較小的鑄造尺寸時，激冷作用對合金的晶粒尺寸并沒有多少不同之處 能的影響 43 下表 1列出了不同的冷卻凝固率對合金延展性的影響。隨著冷卻凝固率的增加，合金承受的拉力也隨之增加，與此同時，合金的延伸率也逐漸升高。延展率的增加主要歸因于較小的晶粒尺寸。比較較薄的部分而言，中等厚度及較厚區(qū)域在延展性方