【導讀】個人、集體已發(fā)表或撰寫的成果作品。課題來源于工廠。的原理是采用滾動銑削的方式把瀝青或者混凝土局部或整體破壞。其主要用于公路、城市道路、機場、停車場等地方瀝青混凝土。路面的拉毛，面層錯臺銑平。隨著公路建設突飛猛進，大規(guī)模的機械。養(yǎng)護時代就隨之到來了。③掌握銑刨機輸送機構裝置的結構以及工作原理；養(yǎng)護和再生設備的機種之一，現(xiàn)在正越來越引起道路養(yǎng)護專家,施工單位的關注。減輕疲銑刨機的勞強度，機器設有回收裝置，是銑削的物料直接輸送到運載卡車上。為了提高銑刨機的使用性能和工作可靠性,保證銑刨機具有較高的生產率和作業(yè)質量,使銑刨機具備良好的經濟效益,推動銑刨機性能的全面提升。機構進行了分析研究與設計。本說明書與圖紙配套使用。

　　

【正文】 我們 確定帶寬 之 后， 就 可 以計算 皮帶的最大 的 輸送能力理論 的 值： Q＜ () 式 中， v初給速度， m/s： P物料密度， kg/m3 ： S折減系數(shù)： K輸送面積折減 的 系數(shù) ： k 的 取值與 輸送機 的 傾角 成反比 ，見表 41 利用 二次插值法對 K 進行處理，以保證 Q值得準確性從表中查到位于緊鄰 ? 的傾角 1? ， 2? 輸送機傾斜折減系數(shù) k1， k2：用二次插值法計算傾斜角 所對應的 k 值為 ： K=k1+ ）（112 1k2k ???? () 或 k=k2 ）（ ???? 1k2k 212 () 全套設計（圖紙）請聯(lián)系 174320523 各專業(yè)都有 表 41 傾角（ ? ） 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 K 輸送帶寬度校核 考慮輸送的物料為散料的形式 ,需要考慮物料的最大粒度 如果所運物料的粒度與帶寬相比 過分 大時 ,由于輸送機振動 。物料可能會 飛出 。從而 導致設備 損壞 。輸送帶寬度 和物料最大顆粒之間要 滿足 : B≥ 2? +200 () 式 中 ,? 一物料最大 顆粒 ,mm。 B帶寬 ,mm. 圓周驅動力 和 驅動圓周驅動力 的 計算 瀝青 輸送機運轉 的 時 候 ,皮帶沿輸送機運行所有 阻力 與 驅動滾筒 牽引力 一樣大 。 21u SSSH FFFCFF ???? () 式 中 , HF 一主要 的 阻力 ,N。 C 一與 瀝青輸送裝置 長度 相關 系數(shù) 1SF 一特種 的 主要阻力 ,N。 SF 一傾斜 的 阻力 ,N。 2SF 一特種附加 的 阻力 ,N。 主 要阻力 HF 瀝青輸送機 主要阻力 就是 瀝青 及 皮帶 移動 與 承載分支 ,回程 托輥旋轉 時 所產生的阻力 的 總和 HF =flg? ?)qq2(qq GBRURO ??? () 式 中 ,f 一 摩擦系數(shù) ,f 的取值 可 見表 42； L輸送機 頭尾中心距， m： ROq 承載 單 支托輥組每米長度 的 旋轉質量， kg/m； RUq 回程 單 支托輥組每米長度 的 旋轉質量， kg/m； Gq 每米長度輸送帶物料 的 質量， kg/m； 表 42 安裝情況 工作條件 f 水平，向上傾斜 工作環(huán)境 較好 工作環(huán)境 一般 工作環(huán)境 不好很差 全套設計（圖紙）請聯(lián)系 174320523 各專業(yè)都有 C的取值 圖 43 表示 C 與 L 的函數(shù)關系。 這張圖 表明 了 當 瀝青輸送機構 長度小于 80 米情況的時候 ， 就可以 取 C 的可靠值，并 要大概 滿足一次線性 的 關系， C 使用簡化公式 進行 計算， L 與 C 值 的 關系如下表 43 所示；根據(jù)表 中的數(shù)值， 可以使用 二次插值法對 C 進行計算 ； 輸送機的長度 L，在表中查到 L1， L2 對應 數(shù)值 C1， C2，并滿足 L1＜ L＜ L相對的 C 值為； C=C1+ )1(12 12 LLLL CC ??? () 或 C=C2 )22(12 12 ??? LLL CC () 圖 輸送機長度與系數(shù) C 的關系 表 43 L 與 C 的關系表 L（ m） 80 100 150 200 300 400 500 C L（ m） 600 700 800 900 1000 1500 2020 c 主要特種阻力 1sF 1sF ,包括托輥前傾 摩擦 的 阻力 ,瀝青 與導料槽欄 之板間的摩擦 力 。 glFFFST ?? ? () 式 中 ； ?F 一前 上托輥 和前 下托輥摩擦 力 的 和 ,N。 glF 一 瀝青 與導料 板 之 間的摩擦 力 ,N。 全套設計（圖紙）請聯(lián)系 174320523 各專業(yè)都有 二 輥式前傾下 的 托輥摩擦阻力之 的 和 SF 二輥式前傾 的 下托輥 。 ???? ?? s inc o sc o sgq 10 BLF ? () 式 中， 1? 輸送機 的 最小傾角； ? 托輥 前傾角度 ,弧度 。 ? 下托輥角 ,槽角托輥側 的輥軸線與水平線 之 間 夾角 和 弧度 。 瀝青和導料 板間摩擦 力 glF glF = 21222bv gllv?? () 式 中 。 ?C 一槽形 的 系數(shù) ,30? =04,35? =043,40? =05。 0? 一托輥 和 輸送帶間 之 摩擦系數(shù) 。 2? 一物料 和 導料 板間 之 摩擦系數(shù) 。 l 一導料 板 的 長度 ,m。 1b 一導料 板 的 寬度 ,m。 2SF 包括輸送帶清掃器摩擦 的 阻力 ,犁式卸料器摩擦阻力 aF 。 ?FFnF rS ?? 32 () 3?ApFr ? () 2BKFa ? () 式中 ； n清掃器額個數(shù) p清掃器 與 輸送間的壓力， N/ 2m ； A 一個清掃器 與 輸送帶 之間的 接觸面積 2m ； 3? 清掃器 與 輸送帶 之 間的摩擦 的 系數(shù) 。 2k 一刮板 的 系數(shù) 。 傾斜阻力 stF 當 瀝青輸送機構需要提升瀝青 到一定高度 時候 。需要消耗功 ,而提升重物所要克服的 功就是傾斜阻力 : 全套設計（圖紙）請聯(lián)系 174320523 各專業(yè)都有 HF Ggqst ? () 式 中， H輸送機受料點與卸料點間的高差 ,m； g重力加速度， m/ 2s 。 驅動功率的計算 理論上的傳動滾筒軸功率 Pa（ Kw） 可用下式表示 ； Pa=1000VFU () 式中 ,Fu 一圓周驅動力 ,N。 v帶速， m/s。 實際需要的 功率 可定會 比理論 的 功率要大 一點 。電 機發(fā)出的功率 應該得經過高速聯(lián)軸器 和減速機和 低速聯(lián)軸器的 連接部件 傳遞到傳動滾筒 .傳 遞功率 取決于部件傳遞 的 效率 。實際需要的電機功率經過修正應為 : 111???AAIPP ? () 式 中， 21???? （ 1? 聯(lián)軸器效率 ， 減速器傳動效率取? ） ； 1? 電壓降系數(shù)； 11? 多機驅動功率不平衡系數(shù) 。 輸送帶張力 帶式輸送機的布置形式 帶式輸送機的布置形式，在設計帶式輸送機時 ,要根據(jù)輸送機的尺寸，傳動滾筒的數(shù)量，拉緊裝置結構和卸料方式以及安裝地點的要求 ,采用最簡單的布置形式。 輸送帶張緊力計算的一般流程 輸送帶不打滑條件與分析 帶式輸送機是靠皮帶和皮帶輪之間的摩擦力來傳遞運動與 力的，在安裝帶傳動時， 必 須將帶張緊，由于張緊力 存在，帶與帶輪的接粗表面上 產生了正壓力。當帶傳動開始工作時，帶 與帶輪的接觸表面就產生了相應的緊邊和松邊，設緊邊的張力為 F1，松邊為F2，則兩邊的壓力差為 。 FF1F2 () 由于輸送機在非常穩(wěn)定的情況下，帶條除受靜張力作用外，還受速度變化引起的附加張力 和 靜張力疊加，可能引起帶條在驅動滾筒上打滑，這種是 絕對 不允許的，因為這會造成帶條的下覆面膠層與滾筒覆面之間的強烈摩擦，發(fā)熱而損壞，更主要的是會滾筒與帶條之間 的摩擦系數(shù)降低，以造成運輸機不僅難于繼續(xù)傳動，而且破壞正常傳動。為了防止這種情況 發(fā) 生需要在圓周驅動力前乘以一個系數(shù) k，即 K uF =F1F2 () 根據(jù)柔體摩擦的理論 。輸送帶的緊邊和松邊拉力之間的關系可用歐拉公式表示為 : F1=F2x ??e () 全套設計（圖紙）請聯(lián)系 174320523 各專業(yè)都有 式中 ,? 一傳動滾筒與輸送帶間的摩擦系數(shù) 。 ?一輸送帶在所有傳動滾筒上的圍包角。 綜合上面兩式可得 : F1=k1e 1??UF? () 因此 ,為防止輸送帶的打滑 , 需在回程帶上保持的最小張力應大于 F1，即輸送帶最小張力 mm2F 應按下式計算； mm2F ≥ 1e 1umax ??F () 表 44 傳動滾筒和橡膠帶之間的摩擦系數(shù) 滾筒覆蓋面 運行條件 光滑裸露的滾筒 帶人字形溝槽的橡膠覆蓋面 帶人字形溝槽的聚氨酯覆蓋面 帶人字形陶瓷的橡膠覆蓋面 干態(tài)運行 清潔潮濕運行 污濁的濕態(tài)運行 式中 , maxUF 一瀝青輸送裝置在滿載情況下啟動 ,制動時出現(xiàn)的最大圓周力 , 啟動時 maxUF =KaFu，啟動系數(shù) Ka=。 ? 一 主動輪 與 皮 帶間的摩擦系數(shù) ,見表 3 一 4。 ? 一 皮 帶在所有傳動 托輥 上的尾包角 , 一般選擇 190? 一 200? 之間 。 輸送帶下垂度條件分析 在 瀝青 輸送帶 自重與 瀝青 的作用下 。輸送帶在托輥之間 有 一定的垂度 。輸送帶的最大懸垂度不 能 大于 ? 為了限制 瀝青 輸送帶在兩組托輥 之 間的下垂度 , minF 需 按下式計算。 承載分支最小張力 minF ≥ gqqa 0 ）（ GB ? () 回程分支最小張力 minF ≥ gqa BU () 式中 , 0a 一承載 上托輥間距 (最小張力處 )。 na 回程分支最張力處。 全套設計（圖紙）請聯(lián)系 174320523 各專業(yè)都有 特征點張力計算 為了確定 瀝青 輸送帶作用改向滾筒 的 張力 ,要 按逐點張力計算 的方 法 來 進行個特征點張力計算 。 逐點張力計算法的步驟 :從驅動滾筒繞出點開始 ,將輸送機線路輪廓劃分為相互銜接的若干區(qū)段 ,可以依次求出各點的張力 。 (1)逐點張力 計算 的 通式 已知輸送帶第 i 一 1 點張力 1?TS 時 ,沿輸送帶運行方向上第 i 點的張力 S,值為 : FSS ?? 1tt () 式中 ,F 一 i 至 i 一 1 點之間各阻力之和。 根據(jù)對輸送帶所受阻力 來 分析 ,可推導出 S,的計算通式 : )( 32111tt tststSN FFFFSS ????? () 實際上 tF 只能包括 阻力的一 小 部分 為了優(yōu)化 計算 ,瀝青 輸送帶經過改向滾筒 彎曲阻力 ,改向滾筒的彎曲阻力之和 W可表示為 : W=（ k1） 1?tS () 式中 1?tS 一改向滾筒 張力； K改向滾 的 筒阻力系數(shù)。 在計算順序計算各點張力時 ,也可表示為 : 1tt KSS ? () (2)逐點張力的計算步驟 1)首先 取二者之間的大值為 mm2F ； 2)令 mm2F =S1， 進行逐點張 力計算 。 全套設計（圖紙）請聯(lián)系 174320523 各專業(yè)都有 5 輸送機構的選型方法與分析 托輥的選型 托輥的選型方法 1，根據(jù)帶寬，托輥直徑，托輥槽角等 已知條件從數(shù)據(jù)庫中選擇滿足上述條件額托輥軸承； 2，計算軸承的承載能力，與數(shù)據(jù)庫中提取的額定軸承承載能力表 51 進行比較。托輥一般 要 滿足兩個條件； 1）輥子轉速 要求，不超過最高轉速的要求； 2）輥子靜載荷和動載荷要求，不超過理論最