【正文】 沒有沖擊和振動(dòng)，傳動(dòng)噪聲小。 ①圓柱齒輪的裝配；圓柱齒輪的裝配應(yīng)保證齒輪嚙合的正確 性，即應(yīng)保證規(guī)定的 嚙合間隙（包括側(cè)隙和齒隙差）和嚙合印痕。 影響齒隙變化的原因，除齒輪加工誤差外，主要是因齒面磨損及中心距變化引起的。裝配時(shí)應(yīng)分析原因予以消除； 齒輪嚙合時(shí)，正確的嚙合印痕，其印痕長(zhǎng)度不應(yīng)小于齒長(zhǎng)的 60%， 印痕應(yīng)位于齒面中部 ；影響圓柱齒輪嚙合印痕的因素包括殼體變形、齒輪軸彎曲、齒面磨損、齒輪變形等； ②圓錐齒輪裝配的特點(diǎn)及其調(diào)整；為了保證圓錐齒輪能正常嚙合， 在裝配時(shí)必須使圓錐齒輪副的節(jié)錐頂和節(jié)錐母線相互重合，即要求兩錐齒輪軸心線必須垂直相交； 錐齒輪的嚙合印痕、齒隙和齒背不齊差三者是相互關(guān)聯(lián)的，通常若嚙合印痕正確，齒隙和齒背不齊差一般也是正確的，故錐齒輪裝配時(shí)應(yīng)先調(diào)整嚙合印痕，然后檢查齒隙和齒背不齊差。 三、汽車主要總成的磨合與試驗(yàn) 總成裝配后進(jìn)行磨合試驗(yàn)的目的，是使零件摩擦表面作好承受使用載荷的表面準(zhǔn)備。通過磨合可提高零件摩擦表面的質(zhì)量、耐磨性、疲勞強(qiáng)度和抗腐蝕性能。同時(shí)通過磨合能及時(shí)發(fā)現(xiàn)和清除在零件修理和裝配中由于偏離技術(shù)條件而引起的一些缺陷。因此能提高總成的使用可靠性和耐久性。 1發(fā)動(dòng)機(jī)的磨合試驗(yàn) 最佳磨合規(guī)范指按規(guī)范磨合時(shí)，將以最少的磨合耗費(fèi)、最小的磨損量建立起能承受使用載荷的最佳工作表面。 發(fā)動(dòng)機(jī)磨合規(guī)范的主要工藝參數(shù)是磨合轉(zhuǎn)速和負(fù)荷的組合?？蓪l(fā)動(dòng)機(jī)磨合過程分為冷磨合、無(wú)載熱磨合和加載熱磨合； ⑴磨合轉(zhuǎn)速的確定： 冷磨合起始轉(zhuǎn)速過高或過低都不利于磨合過程。磨合起始轉(zhuǎn)速過低， 將導(dǎo)致機(jī)油泵供油不足，不能及時(shí)導(dǎo)出配合副在磨合初期釋放出的熱量，難以形成良好的潤(rùn)滑條件，加速了發(fā)動(dòng)機(jī)的磨合磨損。 磨合轉(zhuǎn)速過高 ，會(huì)減少摩擦表面的接觸時(shí)間，從而減少摩擦表面微觀粗糙度的彈性變形和塑性流動(dòng)的時(shí)間，但是增加了摩擦表面的接觸頻率，增大了摩擦行程，因而增大了單位時(shí)間內(nèi)的摩擦功，導(dǎo)致摩擦表面的溫度升高，使摩擦條件惡化；轉(zhuǎn)速較低時(shí)，磨合時(shí)間明顯增加，增大了磨合期的總磨損量，當(dāng)轉(zhuǎn)速較高時(shí)，磨損速率較高，磨合期的磨損量也大；冷磨合起始轉(zhuǎn)速一般選用 400～ 600r/min；也可根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)額定工作轉(zhuǎn)速 ne：n1=（ ～ ） ne； 冷磨合終止轉(zhuǎn)速是根據(jù)主要配合副在磨合期形成最大單位壓力時(shí)的轉(zhuǎn)速確定的。一般發(fā)動(dòng)機(jī)冷磨合終止轉(zhuǎn)速為1000～ 1200 r/min； 冷磨合終止轉(zhuǎn)速 n2； n2=（ ～） ne；發(fā)動(dòng)機(jī)額定轉(zhuǎn)速較高時(shí)取下限。 試驗(yàn)表明，冷磨合從起始轉(zhuǎn)速過渡到磨合終止轉(zhuǎn)速， 采用有級(jí)過渡較之采用無(wú)級(jí)過渡更為有利， 因?yàn)椴捎糜屑?jí)過渡時(shí)， 每一磨合轉(zhuǎn)速下的磨合時(shí)間是根據(jù)該轉(zhuǎn)速下的磨損率已趨于穩(wěn)定（或摩擦功趨于穩(wěn)定）后才轉(zhuǎn)入高一級(jí)轉(zhuǎn)速的。因此，轉(zhuǎn)速的提高與表面的承載能力是相適應(yīng)的。 而無(wú)級(jí)過渡時(shí)，因轉(zhuǎn)速變化導(dǎo)致的配合副單位壓力的變化往往來不及與表面的磨合過程相適應(yīng)。因此，磨損率較高。所以在冷磨合時(shí)通常采用有級(jí)過渡，每級(jí)磨合規(guī)范的轉(zhuǎn)速間距為： 200～ 400 r/min； 空載熱磨合的起始轉(zhuǎn)速，通常與冷磨合終止轉(zhuǎn)速相近，因空載熱磨合時(shí)，配合副的負(fù)載（氣體壓力）和運(yùn)動(dòng)質(zhì)量慣性力與相應(yīng)轉(zhuǎn)速下冷磨合時(shí)的負(fù)載相差不大，提高空載熱磨合轉(zhuǎn)速，并不能使配合副間的負(fù)載作相應(yīng)的增大，潤(rùn)滑油來不及將摩擦表面產(chǎn)生的熱量排走，配合副易早期損壞。 空載熱磨合的目的是為檢查熱工況下發(fā)動(dòng)機(jī)各部件的配合情況，對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)行必要的調(diào)整，并消除發(fā)現(xiàn)的缺陷，為負(fù)載熱磨合作準(zhǔn)備。因此，通常取空載熱磨合轉(zhuǎn)速為1000～ 1200 r/min或按（ ～） ne來確定。 負(fù)載熱磨合的起始轉(zhuǎn)速通常是根據(jù)能保證發(fā)動(dòng)機(jī)主油道有足夠的供油壓力來確定，一般為 800～ 1000r/min。選取負(fù)載熱磨合的起始轉(zhuǎn)速，必須考慮加載裝置的工作特性，例如采用交流異步電動(dòng)機(jī)作負(fù)載裝置時(shí)，負(fù)載熱磨合的起始轉(zhuǎn)速必須大于異步電機(jī)的同步轉(zhuǎn)速。 負(fù)載熱磨合的終止轉(zhuǎn)速，應(yīng)根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)磨合后能承受75%～ 85%額定功率的載荷來確定，一般汽油機(jī)其負(fù)載熱磨合的終止轉(zhuǎn)速為 ；柴油機(jī)為 ne。 ⑵磨合負(fù)載的確定； 負(fù)載熱磨合的負(fù)載取決于磨合轉(zhuǎn)速和磨合后配合副的承載能力的要求。一般起始負(fù)載為（ 10～ 20） Ne（式中 Ne為額定功率）。磨合終止負(fù)載一般?。?～ ） Ne，汽油發(fā)動(dòng)機(jī)一般推薦 Ne。 研究表明，磨合從初始負(fù)荷和轉(zhuǎn)速過渡到終止負(fù)荷和轉(zhuǎn)速，采用有級(jí)過渡較之采用無(wú)級(jí)過渡更為有利，試驗(yàn)表明在其它條件相同的情況下，無(wú)級(jí)過渡時(shí)的磨損較之有級(jí)過渡時(shí)的磨損大 45%左右。 修理企業(yè)發(fā)動(dòng)機(jī)修理后的磨合試驗(yàn)規(guī)范應(yīng)根據(jù)工廠的工藝水平，參照各型發(fā)動(dòng)機(jī)規(guī)定的磨合試驗(yàn)規(guī)范并通過試驗(yàn)來確定。 ⑶磨合時(shí)使用的潤(rùn)滑油； 發(fā)動(dòng)機(jī)磨合時(shí)應(yīng)采用低粘度潤(rùn)滑油，以改善摩擦表面間的散熱條件，但這種潤(rùn)滑油的承載能力較差，不能有效地防止表面擦傷和粘附，因此不是在所有情況下都適宜。選用潤(rùn)滑油粘度的依據(jù)是不同粘度潤(rùn)滑油磨合時(shí)的磨損量。 在潤(rùn)滑油中加入適量的活性添加劑，可明顯改善磨合過程。例如加入硫化添加劑可加速磨合過程，提高磨合表面的質(zhì)量，減少磨合持續(xù)時(shí)間 2～5倍，使磨合期的磨損量降低 ～ 倍。發(fā)動(dòng)機(jī)用硫化劑磨合后，必須對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)潤(rùn)滑系進(jìn)行仔細(xì)清洗。 2傳動(dòng)系總成的磨合試驗(yàn) ⑴變速器的磨合試驗(yàn)；變速器的磨合試驗(yàn)由空載磨合和負(fù)載磨合兩階段組成；各檔試驗(yàn)時(shí)的轉(zhuǎn)速、負(fù)載和磨合時(shí)間，需根據(jù)變速器的結(jié)構(gòu)、材料、修理時(shí)換件情況，以及表面質(zhì)量等通過試驗(yàn)來確定。 ⑵后橋（驅(qū)動(dòng)橋）總成的磨合試驗(yàn)； 后橋磨合試驗(yàn)是用以檢查后橋裝配質(zhì)量和改善配合副的接觸狀況。后橋的磨合試驗(yàn)由無(wú)負(fù)荷和有負(fù)荷兩階段組成。空載磨合時(shí)主動(dòng)圓錐齒輪的轉(zhuǎn)速一般為 1400～ 1500r/min，磨合時(shí)間應(yīng)根據(jù)后橋結(jié)構(gòu)、材料以及修理裝配情況，通過試驗(yàn)來確定。 后橋磨合試驗(yàn)設(shè)備一般由驅(qū)動(dòng)裝置、加載裝置和臺(tái)架組成。 演講完畢，謝謝觀看！