【正文】 規(guī)定壓力進行。施壓前應(yīng)調(diào)整好安全閥。關(guān)閉閥門時，作業(yè)人員應(yīng)站在側(cè)面。 千斤頂、油泵、機械設(shè)備定時保養(yǎng)，防止油污泄漏。 力行節(jié)水排污，提高施工用水重復(fù)率，降低廢水排放量，并及時將廢水排放進油水分離池內(nèi)。 施工中，制梁場、存梁場臨時用地應(yīng)結(jié)合當(dāng)?shù)赝恋乩靡?guī)劃，統(tǒng)籌考慮，要盡量少占用耕地，保護植被和沿線的原有地形地貌。 在城鎮(zhèn)居民地區(qū)施工時，由機械設(shè)備和工藝操作所產(chǎn)生的噪聲不能超過國家規(guī)定的建筑施工臨界噪聲排放標(biāo)準(zhǔn)，否則應(yīng)采取消聲措施。27編制說明本指南是針對湖南省高速公路橋梁預(yù)應(yīng)力施工而編制的，在編制的過程中除了對現(xiàn)行《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》 （JTJ0412022）的相關(guān)要求做了細化和補充外，還廣泛借鑒了國內(nèi)外在橋梁預(yù)應(yīng)力施工技術(shù)與質(zhì)量檢測驗收方面的最新成果。省內(nèi)高速公路橋梁預(yù)應(yīng)力施工主要以后張法為主，多個項目采用的預(yù)應(yīng)力筋材料主要是公稱直徑為 、極限抗拉強度 1860MPa 的預(yù)應(yīng)力鋼絞線，這也是目前國內(nèi)使用最為廣泛的一種預(yù)應(yīng)力鋼材，因此本指南預(yù)應(yīng)力張拉施工控制重點是針對后張法，有效預(yù)應(yīng)力的檢測驗收也主要是針對鋼絞線組成的預(yù)應(yīng)力鋼束而言。與現(xiàn)行《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》 （JTJ0412022）相比，本指南主要在以下方面做了補充和細化，某些內(nèi)容填補了該規(guī)范的空白：1 有效預(yù)應(yīng)力的的檢測驗收。本指南提出了對張拉施工質(zhì)量的驗收及相應(yīng)的驗收指標(biāo)，如有效預(yù)應(yīng)力大小偏差控制要求、同束中各根鋼絞線的受力不均勻度控制要求、同梁（斷面）束力不均勻度控制要求、梁板（斷面）總的有效預(yù)應(yīng)力大小偏差控制要求等。2 鑒于張拉速度過快導(dǎo)致梁體產(chǎn)生裂縫和持荷時間不足導(dǎo)致實測有效預(yù)應(yīng)力偏小的情況，本指南對不同長度鋼束的持荷時間和張拉施工速度的控制提出了建議，并通過前期在多個項目上試驗取得了較好的效果。3 對先簡支后連續(xù) T 梁、箱梁連續(xù)現(xiàn)澆段負彎矩預(yù)應(yīng)力筋、剛構(gòu)橋的豎向預(yù)應(yīng)力筋等有效預(yù)應(yīng)力建立困難的預(yù)應(yīng)力筋束，提出了有效預(yù)應(yīng)力建立的解決辦法。4 為保證同束中各根鋼絞線受力的均勻性，強調(diào)采用整束穿束工藝進行穿束施工。并對該工藝進行了詳細的闡述。5 提出了預(yù)應(yīng)力張拉質(zhì)量智能控制的技術(shù)手段。指出了采用預(yù)應(yīng)力張拉智能控制系統(tǒng)完成張拉可最大限度的排除人為、環(huán)境等因素的影響，保證了加載速率、停頓點、停頓時間的完全同步性、并可對張拉施工過程的全過程控制，改進施工工藝，提高施工質(zhì)量。由于對預(yù)應(yīng)力施工技術(shù)的研究工作還不夠深入，加之水平和時間有限，本指南有些內(nèi)容還有待進一步深入研究，錯誤與紕漏在所難免，懇請使用本指南28的各方予以指出并提出寶貴意見，以便我們繼續(xù)研究與探討，不斷地完善，從而更好的為使用本指南的廣大工程技術(shù)人員服務(wù)。29附件 條文說明1 條 管道和錨圈口摩阻測試管道摩擦阻力和錨圈口摩擦阻力估算的準(zhǔn)確度直接影響到梁板的起拱度和結(jié)構(gòu)使用的安全。因此需進行現(xiàn)場試驗以求得可靠的管道摩擦系數(shù)和管道偏差系數(shù)以及準(zhǔn)確評價錨圈口摩擦損失，以合理確定實際的預(yù)應(yīng)力損失值。管道摩阻的損失主要由管道的彎曲和管道偏差兩部分影響所產(chǎn)生，對于直線管道，由于施工中位置偏差和管道不光滑等原因，在預(yù)應(yīng)力筋張拉時，局部孔壁仍將與預(yù)應(yīng)力筋接觸而引起摩擦損失，即為管道偏差影響，其數(shù)值較小。對于彎曲部分的管道，除存在上述管道偏差影響之外，還存在管道彎轉(zhuǎn)，預(yù)應(yīng)力對管道內(nèi)壁徑向壓力所引起的摩擦損失，即彎道影響摩擦損失，其數(shù)值較大。錨圈口摩阻的測試宜在張拉臺座上進行，現(xiàn)場無張拉臺座時應(yīng)在現(xiàn)場制作較短的試驗構(gòu)件。構(gòu)件內(nèi)波紋管的長度較短且為直線形狀，基本可忽略管道摩擦的影響。扁錨上的每個孔位原則上均應(yīng)單獨進行錨圈口摩阻測試，扁錨上孔位對稱時，可只測試一半的孔位錨圈口摩阻。2 條 張拉設(shè)備整體靜態(tài)標(biāo)定千斤頂、壓力表和油泵是一個完整的張拉施力系統(tǒng)，千斤頂顯示張拉力值，油壓表顯示兆帕數(shù)，兩者的相互轉(zhuǎn)換與油缸本身性質(zhì)（如張拉油缸面積）相關(guān)，因此必須結(jié)合施工現(xiàn)場整體靜態(tài)標(biāo)定。張拉系統(tǒng)的標(biāo)定必須保持靜態(tài)，絕不允許動態(tài)標(biāo)定，否則由于摩阻影響、內(nèi)泄漏影響將導(dǎo)致標(biāo)定時油壓表讀數(shù)偏大，而張拉持荷時必然導(dǎo)致張拉力的惡性增大，加之各根鋼絞線受力不均，勢必使受力大的鋼絞線在張拉時進入屈服區(qū)，導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力施加的全面失敗。檢測中若發(fā)現(xiàn)錨下有效預(yù)應(yīng)力及均勻度偏差較大的鋼束，應(yīng)對該鋼束全部退錨，重新梳編穿束，并對千斤頂泵站系統(tǒng)進行修復(fù)后實施正確的靜態(tài)標(biāo)定后，才能繼續(xù)進行張拉施工。3 條 預(yù)應(yīng)力張拉智能控制設(shè)備采用預(yù)應(yīng)力張拉施工智能控制設(shè)備可切實做到兩端張拉、對稱張拉同步性，有效地控制有效預(yù)應(yīng)力的大小和不均勻度。該設(shè)備主要有以下功能：301 能精確控制有效預(yù)應(yīng)力值的大小和不均勻度；2 實現(xiàn)張拉過程智能控制，不受人為、環(huán)境因素影響。如張拉同步性、停頓點、停頓時間、加載速率等；3 對預(yù)應(yīng)力張拉施工進行全過程質(zhì)量管理，實時監(jiān)控、糾錯；4 對預(yù)應(yīng)力張拉施工質(zhì)量進行分析、預(yù)警、評估。4 、 條 梳編穿束工藝現(xiàn)行《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》 （JTJ0412022）中對單根穿束、整束穿束均認可。實踐證明當(dāng)鋼絞線根數(shù)較多、長度較長時單根穿束將引起的鋼絞線相互纏繞，導(dǎo)致張拉時鋼絞線受力嚴(yán)重不均；并且由于單根穿束使管道內(nèi)鋼絞線纏繞和無規(guī)則排列，將導(dǎo)致最后穿入的鋼絞線無法穿入而造成少穿鋼絞線。因此本指南強調(diào)采用整束穿束系統(tǒng)進行穿束。采用整束梳編穿束可有效避免單根穿束引起的鋼絞線相互纏繞導(dǎo)致張拉時鋼絞線受力嚴(yán)重不均，保證單根鋼絞線受力均勻，不會發(fā)生像傳統(tǒng)穿束張拉，導(dǎo)致同束中各單根鋼絞線受力不均而危及其使用壽命（受力大的，早期疲勞斷裂，接著連鎖反應(yīng)，導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力喪失，橋梁下?lián)稀⒖逅龋?。5 條 預(yù)應(yīng)力施加的順序、同步性與對稱性預(yù)應(yīng)力張拉控制采取張拉力和伸長值的雙重控制法，以張拉力為主，伸長值作校核。無論對結(jié)構(gòu)整體，還是對單個構(gòu)件而言，都應(yīng)遵循同步、對稱、分級張拉的原則，并盡量減少張拉設(shè)備的移動次數(shù)。預(yù)應(yīng)力構(gòu)件張拉時，為排除混凝土的彈性壓縮不均、預(yù)應(yīng)力筋回縮及錨具變形不均等對張拉后有效預(yù)應(yīng)力的影響進而產(chǎn)生整束有效預(yù)應(yīng)力不均勻，應(yīng)按設(shè)計要求采用多臺千斤頂，同步分級張拉到設(shè)計張拉控制應(yīng)力，盡量消除各束預(yù)應(yīng)力損失不均帶來的有效預(yù)應(yīng)力偏差。有對稱同步張拉要求的梁分批張拉時要嚴(yán)格控制其同步性，盡量減小梁體張拉過程中的變形。張拉施工時，各張拉機具應(yīng)在保壓持荷均達到穩(wěn)定后同步放張。張拉時應(yīng)避免使構(gòu)件截面呈過大的偏心受力狀態(tài)，不使構(gòu)件邊緣產(chǎn)生過大的拉應(yīng)力而使梁腹產(chǎn)生裂縫，因此張拉時需先張拉靠近截面形心的鋼束。對于多排鋼束，必須對稱進行，采取分批張拉的原則，以保證梁體在施加預(yù)應(yīng)力的過程中受力均勻、對稱且同步，使梁體不因受到偏心力矩作用而發(fā)生彎曲扭轉(zhuǎn)31和側(cè)彎，不在錨下等部位產(chǎn)生過大的附加內(nèi)力而變形，也可以防止先張拉的預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力受后張拉預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力的影響，這樣保證了竣工后梁體的錨下有效預(yù)應(yīng)力值。6 條 鋼絞線伸長量控制預(yù)應(yīng)力筋張拉實際伸長量應(yīng)從其進入彈性受力階段算起，按傳統(tǒng)的人工張拉的方法，預(yù)應(yīng)力筋的實際伸長值除量測的伸長值外，必須加上初應(yīng)力以下的推算伸長值，對后張法構(gòu)件，在張拉過程中產(chǎn)生的彈性壓縮值一般可省略。在計算實測伸長量時，初應(yīng)力以下的推算伸長量應(yīng)以初應(yīng)力至最大張拉控制力之間的伸長量按比例計算。例如，初應(yīng)力為10%σ con時，初應(yīng)力以下的伸長量應(yīng)為初應(yīng)力到最大控制應(yīng)力的伸長量的1/9,即10/(100%10%)。采用智能張拉設(shè)備可以捕捉到鋼絞線的彈性受力起點，可直接測得初應(yīng)力階段的伸長量而不必進行初應(yīng)力下伸長量的推算。7 條 持荷時間持荷時間為油泵開啟、油壓表讀數(shù)穩(wěn)定后的穩(wěn)壓時間，不得少于 5 分鐘。一般來說，從張拉至張拉控制應(yīng)力到油壓表讀數(shù)穩(wěn)定要 5～8min（與梁的長短、預(yù)應(yīng)力筋布局、張拉方式有關(guān)） 。所以一般 50m 以內(nèi)預(yù)應(yīng)力筋兩端張拉時停頓時間取 5 分鐘，50m 以上取 8 分鐘。以保證有效預(yù)應(yīng)力充分傳遞，對梁體反拱也有很大好處。同時，充分的持荷時間可以部分抵消由于梁體和錨具變形，接縫壓縮等所造成的預(yù)應(yīng)力損失。8 條 張拉同步性控制在張拉過程中應(yīng)作到四個同步：單束鋼絞線兩端張拉同步性、多束鋼絞線對稱張拉同步性、張拉過程同步性、張拉停頓點同步性。 1 單束鋼絞線兩端張拉同步性是為了保證有效預(yù)應(yīng)力在鋼絞線內(nèi)的合理均衡分布；2 多束鋼絞線對稱張拉同步性是避免使梁體不因受到偏心力矩作用而發(fā)生彎曲扭轉(zhuǎn)和側(cè)彎，不在錨下等部位產(chǎn)生過大的附加內(nèi)力而變形，也可以防止先張拉的鋼束的應(yīng)力受后張拉鋼束的影響；3 張拉過程同步性，特別是在張拉到控制力的 50%以后至最終張拉力值的控制尤為重要，這時張拉不同步對預(yù)應(yīng)力質(zhì)量的影響將變大；324 張拉停頓點同步性是比較各個停頓點各頂張拉力的同步性，根據(jù)停頓點持荷時波峰波谷的差值，能發(fā)現(xiàn)千斤頂是否存在內(nèi)泄漏。9 條 連續(xù)梁橋、剛構(gòu)橋豎向預(yù)應(yīng)力筋有效預(yù)應(yīng)力建立橋梁結(jié)構(gòu)中，豎向預(yù)應(yīng)力和縱向預(yù)應(yīng)力兩者結(jié)合來控制腹板的剪應(yīng)力和主拉應(yīng)力。理論分析及實踐經(jīng)驗表明，如果豎向預(yù)應(yīng)力筋不能充分發(fā)揮作用，橋梁腹板的主拉應(yīng)力就將超過規(guī)范規(guī)定的限值，從而出現(xiàn)斜裂縫。為保證豎向筋錨固后有效預(yù)應(yīng)力達到設(shè)計要求，有必要對其進行嚴(yán)格的控制，發(fā)現(xiàn)其存在的規(guī)律，以準(zhǔn)確建立豎向有效預(yù)應(yīng)力值。目前工程上常采用的豎向預(yù)應(yīng)力筋有鋼絞線與精扎螺紋鋼筋兩種類型。從有效預(yù)應(yīng)力建立難易的角度出發(fā)，建議連續(xù)梁橋、剛構(gòu)橋豎向預(yù)應(yīng)力筋采用鋼絞線束。對長度在～18m 的鋼絞線豎向預(yù)應(yīng)力束均可采用二次張拉技術(shù)。鋼絞線豎向束二次張拉施工技術(shù)的詳細要求參見《二次張拉低回縮鋼絞線豎向預(yù)應(yīng)力錨固系統(tǒng)設(shè)計、施工、驗收技術(shù)規(guī)范》 （草案） 。10 條 現(xiàn)澆連續(xù)段負彎矩預(yù)應(yīng)力筋預(yù)應(yīng)力損失分析對于先簡支后連續(xù)的 T 梁、箱梁，由于其現(xiàn)澆段預(yù)應(yīng)力鋼束很短：一般為7～12m。從布束上看，預(yù)應(yīng)力鋼束較為平直，故摩阻不大，現(xiàn)普遍采用兩端張拉，預(yù)應(yīng)力損失甚為嚴(yán)重：按一般錨具、限位板與鋼絞線的匹配關(guān)系，從現(xiàn)行規(guī)范要求，張拉錨固后其回縮值為 6mm，兩端張拉則為 12mm。經(jīng)過簡單計算悉知：此回縮值影響分別為：表附1 鋼絞線回縮影響值鋼絞線長 7m 8m 9m 10m 11m 12m單索減少量（公稱直徑為 的鋼絞線） 40kN 32kN 29kN 若張拉控制應(yīng)力為 ，對應(yīng)張拉力為 195kN，錨固后錨下有效預(yù)應(yīng)力pkf為 168～188kN，通過損失折減計算，7～12m 的預(yù)應(yīng)力鋼束張拉錨固后全部不合格（均偏?。?。再計及錨具壓縮變形，預(yù)應(yīng)力損失就更大，嚴(yán)重影響了有效預(yù)應(yīng)力的建立。因此應(yīng)采取必要措施進行控制。11 條 錨下有效預(yù)應(yīng)力的驗收同束索力不均勻度、同梁（斷面）束力不均勻度分別定義如下：33同束不均勻度=（單根最大索力－單根最小索力）/ 單根最大索力 100%同梁（斷面）不均勻度=（束力最大值－束力最小值）/ 束力最大值100%12 條 錨下有效預(yù)應(yīng)力的檢測儀器與檢測原理錨下有效預(yù)應(yīng)力檢測是利用預(yù)應(yīng)力張拉錨固自動控制綜合測試儀來完成的，該儀器由液壓泵站系統(tǒng)、千斤頂系統(tǒng)、計算機控制系統(tǒng)組成。預(yù)應(yīng)力張拉錨固自動控制綜合測試儀是一種新型檢測儀器，它根據(jù)彈模效應(yīng)與最小應(yīng)力跟蹤原理。當(dāng)千斤頂帶動鋼絞線與夾片沿軸線移動 時，即測出錨下有效預(yù)應(yīng)力值。利用預(yù)應(yīng)力張拉錨固自動控制綜合測試儀檢測會對鋼絞線進行檢測張拉，但不會對已經(jīng)形成的錨下有效預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生影響。因為檢測張拉，夾片只隨鋼絞線軸線移動 ，遠低于限位板的限位面，夾片仍牢牢咬住鋼絞線，力放開后，夾片與鋼絞線相對位置不發(fā)生變化，由于鋼絞線是彈性體，在比例極限內(nèi)，力放松后，鋼絞線會恢復(fù)原狀，其錨下有效預(yù)應(yīng)力也不會發(fā)生變化