【正文】 因為檢測張拉，夾片只隨鋼絞線軸線移動 ，遠低于限位板的限位面，夾片仍牢牢咬住鋼絞線，力放開后，夾片與鋼絞線相對位置不發(fā)生變化，由于鋼絞線是彈性體，在比例極限內，力放松后，鋼絞線會恢復原狀，其錨下有效預應力也不會發(fā)生變化。當千斤頂帶動鋼絞線與夾片沿軸線移動 時，即測出錨下有效預應力值。11 條 錨下有效預應力的驗收同束索力不均勻度、同梁（斷面）束力不均勻度分別定義如下：33同束不均勻度=（單根最大索力－單根最小索力）/ 單根最大索力 100%同梁（斷面）不均勻度=（束力最大值－束力最小值）/ 束力最大值100%12 條 錨下有效預應力的檢測儀器與檢測原理錨下有效預應力檢測是利用預應力張拉錨固自動控制綜合測試儀來完成的，該儀器由液壓泵站系統(tǒng)、千斤頂系統(tǒng)、計算機控制系統(tǒng)組成。再計及錨具壓縮變形，預應力損失就更大，嚴重影響了有效預應力的建立。從布束上看，預應力鋼束較為平直，故摩阻不大，現(xiàn)普遍采用兩端張拉，預應力損失甚為嚴重：按一般錨具、限位板與鋼絞線的匹配關系，從現(xiàn)行規(guī)范要求，張拉錨固后其回縮值為 6mm，兩端張拉則為 12mm。鋼絞線豎向束二次張拉施工技術的詳細要求參見《二次張拉低回縮鋼絞線豎向預應力錨固系統(tǒng)設計、施工、驗收技術規(guī)范》 （草案） 。從有效預應力建立難易的角度出發(fā)，建議連續(xù)梁橋、剛構橋豎向預應力筋采用鋼絞線束。為保證豎向筋錨固后有效預應力達到設計要求，有必要對其進行嚴格的控制，發(fā)現(xiàn)其存在的規(guī)律，以準確建立豎向有效預應力值。9 條 連續(xù)梁橋、剛構橋豎向預應力筋有效預應力建立橋梁結構中，豎向預應力和縱向預應力兩者結合來控制腹板的剪應力和主拉應力。8 條 張拉同步性控制在張拉過程中應作到四個同步：單束鋼絞線兩端張拉同步性、多束鋼絞線對稱張拉同步性、張拉過程同步性、張拉停頓點同步性。以保證有效預應力充分傳遞，對梁體反拱也有很大好處。一般來說，從張拉至張拉控制應力到油壓表讀數(shù)穩(wěn)定要 5～8min（與梁的長短、預應力筋布局、張拉方式有關） 。采用智能張拉設備可以捕捉到鋼絞線的彈性受力起點，可直接測得初應力階段的伸長量而不必進行初應力下伸長量的推算。在計算實測伸長量時，初應力以下的推算伸長量應以初應力至最大張拉控制力之間的伸長量按比例計算。對于多排鋼束，必須對稱進行，采取分批張拉的原則，以保證梁體在施加預應力的過程中受力均勻、對稱且同步，使梁體不因受到偏心力矩作用而發(fā)生彎曲扭轉31和側彎，不在錨下等部位產(chǎn)生過大的附加內力而變形，也可以防止先張拉的預應力筋的應力受后張拉預應力筋應力的影響，這樣保證了竣工后梁體的錨下有效預應力值。張拉施工時，各張拉機具應在保壓持荷均達到穩(wěn)定后同步放張。預應力構件張拉時，為排除混凝土的彈性壓縮不均、預應力筋回縮及錨具變形不均等對張拉后有效預應力的影響進而產(chǎn)生整束有效預應力不均勻，應按設計要求采用多臺千斤頂，同步分級張拉到設計張拉控制應力，盡量消除各束預應力損失不均帶來的有效預應力偏差。5 條 預應力施加的順序、同步性與對稱性預應力張拉控制采取張拉力和伸長值的雙重控制法，以張拉力為主，伸長值作校核。因此本指南強調采用整束穿束系統(tǒng)進行穿束。4 、 條 梳編穿束工藝現(xiàn)行《公路橋涵施工技術規(guī)范》 （JTJ0412022）中對單根穿束、整束穿束均認可。該設備主要有以下功能：301 能精確控制有效預應力值的大小和不均勻度；2 實現(xiàn)張拉過程智能控制，不受人為、環(huán)境因素影響。檢測中若發(fā)現(xiàn)錨下有效預應力及均勻度偏差較大的鋼束，應對該鋼束全部退錨，重新梳編穿束，并對千斤頂泵站系統(tǒng)進行修復后實施正確的靜態(tài)標定后，才能繼續(xù)進行張拉施工。2 條 張拉設備整體靜態(tài)標定千斤頂、壓力表和油泵是一個完整的張拉施力系統(tǒng)，千斤頂顯示張拉力值，油壓表顯示兆帕數(shù)，兩者的相互轉換與油缸本身性質（如張拉油缸面積）相關，因此必須結合施工現(xiàn)場整體靜態(tài)標定。構件內波紋管的長度較短且為直線形狀，基本可忽略管道摩擦的影響。對于彎曲部分的管道，除存在上述管道偏差影響之外，還存在管道彎轉，預應力對管道內壁徑向壓力所引起的摩擦損失，即彎道影響摩擦損失，其數(shù)值較大。因此需進行現(xiàn)場試驗以求得可靠的管道摩擦系數(shù)和管道偏差系數(shù)以及準確評價錨圈口摩擦損失，以合理確定實際的預應力損失值。由于對預應力施工技術的研究工作還不夠深入，加之水平和時間有限，本指南有些內容還有待進一步深入研究，錯誤與紕漏在所難免，懇請使用本指南28的各方予以指出并提出寶貴意見，以便我們繼續(xù)研究與探討，不斷地完善，從而更好的為使用本指南的廣大工程技術人員服務。5 提出了預應力張拉質量智能控制的技術手段。4 為保證同束中各根鋼絞線受力的均勻性，強調采用整束穿束工藝進行穿束施工。2 鑒于張拉速度過快導致梁體產(chǎn)生裂縫和持荷時間不足導致實測有效預應力偏小的情況，本指南對不同長度鋼束的持荷時間和張拉施工速度的控制提出了建議，并通過前期在多個項目上試驗取得了較好的效果。與現(xiàn)行《公路橋涵施工技術規(guī)范》 （JTJ0412022）相比，本指南主要在以下方面做了補充和細化，某些內容填補了該規(guī)范的空白：1 有效預應力的的檢測驗收。27編制說明本指南是針對湖南省高速公路橋梁預應力施工而編制的，在編制的過程中除了對現(xiàn)行《公路橋涵施工技術規(guī)范》 （JTJ0412022）的相關要求做了細化和補充外，還廣泛借鑒了國內外在橋梁預應力施工技術與質量檢測驗收方面的最新成果。 施工中，制梁場、存梁場臨時用地應結合當?shù)赝恋乩靡?guī)劃，統(tǒng)籌考慮，要盡量少占用耕地，保護植被和沿線的原有地形地貌。 千斤頂、油泵、機械設備定時保養(yǎng)，防止油污泄漏。施壓前應調整好安全閥。嚴禁撞擊錨具和鋼束。 張拉完畢后，對張拉施錨兩端，應妥善保護，不得壓重物。7 千斤頂兩端嚴禁站人。6 張拉前，操作人員要確保聯(lián)絡信號。265 油泵開動時，進、回油的速度與壓力表指針升降，應平穩(wěn)、均勻一致。4 高壓油泵與千斤頂之間的連接點，各接口必須完好無損。2 檢查張拉設備、工具是否符合施工及安全的要求。單根退索操作步驟如下：1 安裝千斤頂時，首先要有約 100～120mm 的預先空程伸長，再夾住單根鋼絞線，利用退錨器退錨；2 啟動油泵，千斤頂做功拉出工作夾片，并穩(wěn)壓；3 挑松工作夾片，使之剝離，緩慢卸壓，直至為零；4 若活塞的伸長量無法一次卸完壓力，則當活塞長度是工作夾片長度的 倍的時候，鎖住壓力，重新安裝工作夾片；5 繼續(xù)卸壓，使應力轉換到工作夾片上；6 重復以上步驟，直至鋼絞線松弛。 單根退索操作步驟為保證在退索過程中對結構本身的受力影響降到最低和人員安全考慮，本指南強調采用單根退索。2 連續(xù)梁橋、剛構橋退索1）同時對稱張拉的鋼束，若有一束需退索處理，與之對稱的鋼束應附帶一同退索。退出的鋼絞線應報廢，嚴禁再用。 少穿、漏穿預應力筋或預應力筋屈服，驗收時直接認定為不合格。3%、梁板（斷面）總的有效預應力偏差不超過177。5% 、單根有效預應力偏差不超過177。1 預應力張拉施工質量驗收由 4 個指標構成：同束不均勻度、有效預應力偏差、同斷面（同梁）不均勻度、梁板（斷面）總的有效預應力偏差。張拉施工質量驗收除符合本指南的要求外，還應符合現(xiàn)行《公路橋涵施工技術規(guī)范》 （JTJ 0412022） 、 《公路工程質量檢驗評定標準》 （JTG F80/12022）的要求。 預應力張拉錨固后，應在 24h 內進行錨下有效預應力的檢測。 預應力質量檢測 錨下有效預應力檢測以抽檢為主，簡支梁頻率一般不宜少于 2%，連續(xù)T 梁、箱梁負彎矩段預應力筋頻率不宜少于 3%，連續(xù)梁、連續(xù)剛構橋預應力筋頻率不宜少于 5%。2%24 張拉后起拱度檢查在張拉力與伸長量“雙控“的條件下，預應力張拉施工完成以后梁板起拱度不宜小于設計值的 倍，不宜大于設計值的 倍，不滿足時應查明原因。3%表 105 梁板、斷面總的錨下有效預應力控制要求項目 允許偏差(%) 項目 允許偏差(%)梁板總的有效預應力 177。5%表 104 錨下有效預應力不均勻度控制要求項目 允許偏差(%) 項目 允許偏差(%)同束不均勻度 177。表 103 錨下有效預應力大小控制要求設計張拉控制應力 錨下有效預應力標準值(kN) 允許偏差(%) pkf172 177。6％普通鋼絲束 每束 1 根，且每斷面不超過總數(shù)的 1％斷絲滑絲數(shù)鋼筋 不允許 對 =1860MPa、公稱直徑 的單根鋼絞線，張拉后的錨下有pkf效預應力應滿足下表 103 的要求，錨下有效預應力的不均勻度的控制應滿足下表 104 的要求。30管道坐標（mm）梁高方向 177。23 質量標準 預應力筋制作安裝及張拉的允許偏差如下表 10102 所列。 壓漿的水泥漿性能和強度應符合施工技術規(guī)范要求，壓漿時排氣、排水孔應有原漿溢出后方可關閉。 制孔管道應安裝牢固，接頭密合，彎曲圓順。 同一截面預應力筋接頭面積不超過預應力筋總面積的 25%，接頭的質量應符合規(guī)范要求。 預應力束的力筋應梳理順直，不得扭絞，表明不應有損傷、彎折。設計無要求時，一般不宜低于構件混凝土強度等級值的 80%。需要封錨的，應對梁端混凝土鑿毛并將其周圍沖洗干凈，設置鋼筋網(wǎng)澆筑封錨混凝土。發(fā)現(xiàn)損壞、失效時，應及時修復或采取補救措施。2 對漿體的技術特性，如膨脹率、泌水率和稠度進行定期測定檢查，確保各項參數(shù)達到設計要求。一旦壓漿發(fā)現(xiàn)堵孔，則應根據(jù)壓漿進漿數(shù)量和事先量測記錄，準確判定堵孔位置，并在該位置增設注漿孔或排氣孔，對該孔進行二次補漿，直至孔內漿液密實。 壓漿堵孔處理在壓漿過程中如出現(xiàn)堵孔現(xiàn)象，應用高壓水把孔內已壓入的漿液沖洗干凈，找到堵孔位置進行處理后再重新進行壓漿。壓漿完成后，即使沉淀，管道內也能保證密實。即將兩束相鄰的預應力筋的底部錨固端錨墊板的壓漿孔用塑料管連通成一組，橋面上安裝好進漿管與排漿管，在預應力筋張拉完成后，立即用混凝土封錨，封錨混凝土只需終凝后就可以壓漿。漿體從下端壓入，上端錨墊板出漿孔排氣、排水出漿方法。 豎向預應力管道壓漿鋼絞線豎向預應力筋固定端宜采用圖 91固定端錨具和 90176。 對后張預制構件，在管道壓漿前不得安裝就位。 壓漿過程中及壓漿后 48h 內，結構混凝土的溫度不得低于 5℃，否則應采取保溫措施。10 壓漿時，每一個工作班應留取不少于 3 組 的立方體試件，標準養(yǎng)護 28 天，檢查其抗壓強度，作為評定漿體質量的依據(jù)。如果堵漏無效，則應用水壓入管道，將已壓進的灰漿沖洗出來，待漏漿處理修補完畢，重新壓漿。7 壓漿時，對曲線管道和豎向管道應從最低點的壓漿孔壓入，由最高點的排氣孔泌水，壓漿順序為首先壓注下層管道、較集中和鄰近的管道，宜盡量連續(xù)壓漿完成。5 壓漿時先開動真空泵，檢查真空度是否符合要求，當真空壓力表指示在－～－ 時，方可壓漿。3 壓漿前應用壓力清水沖洗管道，以排除孔內雜物，保證管道暢通；沖洗后將管道內的空氣及多余水分排除，壓漿前使其達到負壓狀態(tài)，然后用壓漿機以正壓力對管道注入水泥漿。 真空壓漿工藝1 在預應力筋張拉完成后，立即用環(huán)氧樹脂膠或水泥漿進行封錨，以免冒漿而損失灌漿壓力，封錨時應留排氣孔，封錨膠或水泥漿達到一定強度后方可20進行壓漿作業(yè)。泌水率和膨脹率的試驗方法見《公路橋涵施工技術規(guī)范》 （JTJ0412022）附錄 G10。2）拌和后 3h，漿體泌水率不宜大于 2%，最終不超過 3%，泌水應在 24h內重新全部被漿體吸收。漿體中一般應摻入適量的減水劑、緩凝劑、引氣劑和鋼筋阻銹劑等外加劑，也可摻入粉煤灰、