【正文】 式中，[n] ——許用安全系數(shù)，一般為 4~8；對于速度低、不太重要的傳動或作用力的確定比較準確時，[n]可取較小值，可計算得徑強度安全系數(shù)為,符合設計要求。 （11）鉸鏈比壓，根據(jù)公式＝ (421)AFKpfcr??式中,KA ——工況系數(shù)；F ——有效圓周力Fc ——離心力引起的拉力Fc=qv^2A ——鉸鏈承壓面積，A 值等于滾子鏈銷軸直徑 dz 與套筒直徑 b2(內(nèi)鏈節(jié)外寬)的乘積。（12）使用壽命(磨損壽命)根據(jù)公式＝147590h (422)???????????????pizvLpcTpr1915032式中，T ——使用壽命 hLp ——鏈長v ——鏈速 26m/sz1 ——小鏈輪齒數(shù)i ——傳動比[Δp/p] ——許用磨損伸長率，按具體工作條件確定 鏈傳動尺寸參數(shù)的確定（表 45）表 45 鏈傳動尺寸參數(shù)名稱 符號 小鏈輪數(shù)值大鏈輪數(shù)值單位 關系式排距 pt mm分度圓直徑d mm d=p/(sin(180/z)176。)齒頂圓最大直徑damax mm damax=d+齒頂圓最小直徑damin mm damin=()pdr齒根圓直徑df mm df=ddr齒側(cè)凸緣或排間槽直徑dg mm dgpctg(180/z)176。 (h:內(nèi)鏈板高) 帶傳動的選擇 帶傳動設計初始條件的確定（表 46）表 46 初始條件的確定項目 值 單位電機功率 3 千瓦(W)小帶輪轉(zhuǎn)速 1440 轉(zhuǎn)/分(r/min)大帶輪轉(zhuǎn)速 262 轉(zhuǎn)/分(r/min)初定軸間距 270 毫米(mm) 27 設計過程及校核計算（1）設計功率的計算計算功率 Pca 是根據(jù)傳遞功率 P 和帶的工作條件而確定的Pca=KAP 式中： P ca——計算功率，KW； KA——工作情況系數(shù)，查課本表 87，由于舉升機的載荷變化較大并且一般每天工作小時數(shù)不大于 10 小時，根據(jù)機械設計手冊取KA= P——所需的傳遞功率，KW代入數(shù)據(jù)則 Pca =*3= kw（2）選擇 V 帶的類型 根據(jù)計算功率 Pca 和小帶輪的轉(zhuǎn)速 n1，從圖 811 中選取普通 V 帶的帶型為 Z 型。（3） 確定帶輪的基準直徑 dd 并驗算帶速 V1）初選小帶輪的基準直徑 dd1根據(jù) V 的帶型，參考表 86 和表 88，確定小帶輪的基準直徑 dd1=56又 i12= n1/ n2=則 dd2=*56=3082）驗算帶速 V根據(jù)公式 813可得 ??1d1n/60* ?? = m/s??2d2Vn/6*?? =當帶傳動的功率一定時，提高帶速，可以降低帶傳動的有效拉力，相應地減少帶 28的根數(shù)或者 V 帶橫截面積，總體上減少帶傳動 的尺寸，但是提高帶速，也提高了 V帶的離心應力，增加了單位時間內(nèi)的循環(huán)次數(shù)， ，不利于提高帶傳動的疲勞強度和壽命 由此可見，帶速不宜過高或過低，一般推薦 v=525m/s 故重新選擇 d d1=80 則 d25.*804?根據(jù)表 88 取 dd2=500則 V1=6m/s V2=6m/s符合要求（4）確定中心距 a，并選擇 V 帶的基準長度 Ld 1）由公式 ???（ ） （ ） 代入數(shù)據(jù)得 364≤a 0≤1040可初步確定中心距 a0=420 2）計算相應的帶長 Ld0 ???2d0d12d102a / /4a?????（ ） =1734根據(jù)表 82，選取 Ld =1800mm3）計算中心距及其變動范圍傳動的實際中心距 a=a0+(LdLd0)/2 =420+66/2 =453考慮到帶輪的制造誤差、帶長誤差、帶的彈性以及因帶的松弛而產(chǎn)生的補充張緊的需要，給出中心距的變動范圍 L43276m????x 59?? 29(5) 驗算小帶輪上的包角 α 1 由公式（87）可知，小帶輪上的包角 α 1 小于大帶輪上的包角 α 2， ，又有式（86）可知，小帶輪上的總摩擦力相應地小于大帶輪上的總摩擦力，因此，打滑只可能發(fā)生在小帶輪上，為了提高帶傳動的工作能力，應使 0 ?????（ ）(6)確定帶的根數(shù) z carA0LZP/K/{(P)K}???? 式中，K α ——小帶輪包角修正系數(shù)。查表 85，取 KL——帶長修正系數(shù)，查表 82，取 代入數(shù)據(jù)，得Z =故選取帶的根數(shù) Z 為 9 根（7）確定帶的初拉力 F0由式（86） ，并計入離心力和包角的影響，可得單根 V 帶所需的最小初拉力 20minca()5*( zv)q?????（ ） 帶入數(shù)據(jù)，可得(F0)min = N 對于新安裝的 V 帶，初拉力應為 (F0)min；對于運轉(zhuǎn)后的 V 帶，初拉力應為(F0)min安裝時，應保證 F0大于上述數(shù)值，但也不能過大，為控制實際 F0的大小，可以在V 帶與兩帶輪切點的跨度中心，施加一規(guī)定的，與帶邊垂直的力 G（查表知 G=6N） ，使帶在每 100mm 上產(chǎn)生 的撓度即可（8）計算帶傳動的壓軸力 FP為了設計帶輪軸的軸承，需要計算帶傳動的作用在軸上的壓軸力 P012zsin/?? =2143N式中，α 1 為小帶輪的包角 30第五章 結(jié)論與建議 結(jié)論通過對舉升機內(nèi)部結(jié)構(gòu)的深入分析計算，對主要的承重部件進行了強度以及剛度的校核，對螺旋傳動裝置，皮帶傳動裝置，鏈傳動裝置進行了選擇與校核計算；通過對急停裝置的設計以及安全裝置的設計從而保證了設計機械的安全實用性，采用了含油 MC 尼龍螺母，使舉升機經(jīng)久耐用，噪音小，價格便宜。 建議該舉升機還有需要改進的地方，托臂的自鎖達不到預期的效果，操作不方便，能不能通過一個電磁閥自動控制托臂的鎖止 31參考文獻[1] 交通部公路科學研究所，北京通力機械工業(yè)總公司. JT/ T155 一 升機技術條件. 北京:交通部， 1995[2] 機械設計聯(lián)合編寫組. 機械設計手冊，第 3 卷. 北京：化學工業(yè)出版社， 1983[3] 濮良貴. 機械設計，北京：高等教育出版社，1989[4] 黃詠慶，張勤，張至峰. 灰色 GM(1 ,1)模型最優(yōu)維數(shù)的研究[J]. 水文地質(zhì)工程地質(zhì)，2022 (1) :33~35[5] 秦元慶，陳少鴻，孫德寶，等. 灰色模型在春運客流量預測應用中的優(yōu)化 [J]. 2022 (4) :507~509[6] 靳瑾玉. 客運量及其市場占有率的神經(jīng)網(wǎng)絡預測[J]. 重慶商學院學報,2022 (1) :55~56[7] 喬向明，張兆玉. 我國公路客運量近期預測研究[J]. 濟南交通高等?？茖W校學報,1998 (1) :17~22[8] 張吉林. MC 尼龍改性研究進展 .工程塑料應用，199826（1）:28[9] 交通部公路科學研究所等. JT/T155 一 94 汽車舉升機技術條件. 北京:交通部,1995.[10] 鄒雷. 汽車舉升機失效分析. 汽車與配件，1999(2):26[11] 劉仲文. 含油鑄型尼龍研究. 工程塑料應用,199220(4):13[12] 曲健俊. 等含油 MC 尼龍的摩擦磨損特性及應用 .工程塑料應用，199422 (3):ll[13] 郭孔輝. 汽車操縱動力學. 吉林:科學技術出版社，1991[14] 余志生. 汽車理論. 北京:機械工業(yè)出版社，1989[15] 范欽珊. 材料力學. 高等教育出版社，2022[16] Beer, of ed. McGraw Hill,1985[17] David of York:John Wiley amp。 Sons Inc,1996[18] Orlov P. Fundamentals of Machine :Mir Pub.,1987[19] Sors L. Fatigue Design of Machine Components. Oxford: Pergamon Press,1971[20] 周開勤主編。機械零件手冊。第四版。北京：高等教育出版社，1994 32致 謝首先感謝我們的學校，在設計過程中，學校給我們配備了從軟件到硬件等一系列的方便，從而使我們在設計過程中能夠?qū)Ｐ牡难芯?。在本論文的設計過程中得到了***導師的輔導與大力支持，使我在設計過程中解決了很多技術上的難題，在此，向***導師致以我誠摯的謝意。同時，在設計過程中得到了同班同學的幫助，在此向他們致以我誠摯的感謝。