【正文】 (9)4655810465581046558104655810(10)=(1)/(3)(11)=(2)*(5)/(4)0(12)=(10)(11)(13)=(8)*(5)/(4)0(14)=[(9)(8)]*(7)/(6)0(15)=(13)+(14)(16)=(12)+(15)截面應(yīng)力部位aaoonnbb支點(diǎn)截面(1)(2)2473920247392024739202473920(3)(4)(5)0(6)(7)0(8)0000(9)0000(10)=(1)/(3)(11)=(2)*(5)/(4)0(12)=(10)(11)(13)=(8)*(5)/(4)0000(14)=[(9)(8)]*(7)/(6)0000(15)=(13)+(14)0000(16)=(12)+(15)表327 計(jì)算表跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)截面一期荷載短期組合預(yù)加力一期荷載短期組合預(yù)加力一期荷載短期組合預(yù)加力V/00腹板寬b/cm363650上梗肋aa00短期組合剪力凈軸nn00短期組合剪力換軸oo00短期組合剪力下梗肋bb00短期組合剪力表328 計(jì)算表截面主應(yīng)力部位MPaMPaMPa跨中aaoonnbb四分點(diǎn)aaoonnbb支點(diǎn)aaoonnbb 持久狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗(yàn)算按持久狀況設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計(jì)算其使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力、受拉區(qū)鋼筋的拉應(yīng)力和斜截面混凝土的主壓應(yīng)力，并不得超過規(guī)范規(guī)定的限值。計(jì)算時(shí)荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。一、 正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段正截面應(yīng)力應(yīng)符合下列要求： （公式335）式中：—在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下混凝土的發(fā)向應(yīng)力，按下式計(jì)算： （公式336）—由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土發(fā)向拉應(yīng)力，按下式計(jì)算： （公式337） —標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合的彎矩值。表329表示出了正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算的計(jì)算過程和結(jié)果，結(jié)果符合規(guī)范要求。表329 正截面混凝土壓應(yīng)力計(jì)算表應(yīng)力部位跨中上 緣跨中下 緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上 緣支點(diǎn)下 緣(1)(2)496308749630874194080419408024739202473920(3)(4)(5)(6)295800029580002218500221850000(7)707707048854105307810366406000(8)=(1)/(3)(9)=177。(2)/(4)(10)=(8)+(9)(11)= 177。(6)/(4)00(12)=177。[(7)(6)]/(6)00(13)=(11)+(12)00(14)=(10)+(13)二、預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力應(yīng)符合下列要求： （公式338）式中：—預(yù)應(yīng)力筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力； —在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的拉應(yīng)力，按下式計(jì)算： （公式339） （公式340） —分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即 （公式341） —在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下預(yù)應(yīng)力筋重心處混凝土的法向拉應(yīng)力； —預(yù)應(yīng)力筋與混凝土的彈性模量比。取最不利的外層鋼筋N5進(jìn)行驗(yàn)算，表示出了N5號預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力的計(jì)算過程和結(jié)果,由表330可得，5號預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力最大值出現(xiàn)在跨中截面，符合要求。 表330 N5號預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算表應(yīng)力部位跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)(1)(2)(3)(4)(5)295800022185000(6)707707053078100(7)=(5)*(3)/(1)0(8)=[(6)(5)](4))/(2)0(9)=(7)+(8)0(10)=*(9)0(11)(12)=(10)+(11)三、 斜截面混凝土主壓應(yīng)力驗(yàn)算此項(xiàng)驗(yàn)算主要是為了保證混凝土在沿主壓應(yīng)力方向破壞時(shí)也具有足夠的安全度。以邊梁的跨中截面為例，對其上梗肋、凈軸、換軸、和下梗肋四處在荷載短期效應(yīng)組合作用下的主拉應(yīng)力，應(yīng)滿足=。 為荷載短期效應(yīng)組合作用下的主拉應(yīng)力 （公式342） （公式343） （公式344）式中：—在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； —在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。相應(yīng)的計(jì)算過程及結(jié)果見表331，表332，表333，由這些表數(shù)據(jù)可知，符合要求。表331 計(jì)算表截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中截面(1)(2)4963087496308749630874963087(3)(4)(5)0(6)(7)0(8)2958000295800029580002958000(9)7077070707707070770707077070(10)=(1)/(3)(11)=(2)*(5)/(4)0(12)=(10)(11)(13)=(8)*(5)/(4)0(14)=[(9)(8)]*(7)/(6)0(15)=(13)+(14)(16)=(12)+(15)截面應(yīng)力部位aaoonnbb四分點(diǎn)截面(1)(2)4194080419408041940804194080(3)(4)(5)0(6)(7)0(8)2218500221850022185002218500(9)5307810530781053078105307810(10)=(1)/(3)(11)=(2)*(5)/(4)0(12)=(10)(11)(13)=(8)*(5)/(4)0(14)=[(9)(8)]*(7)/(6)0(15)=(13)+(14)(16)=(12)+(15)截面應(yīng)力部位aaoonnbb支點(diǎn)截面(1)(2)2473920247392024739202473920(3)(4)(5)0(6)(7)0(8)0000(9)0000(10)=(1)/(3)(11)=(2)*(5)/(4)0(12)=(10)(11)(13)=(8)*(5)/(4)0000(14)=[(9)(8)]*(7)/(6)0000(15)=(13)+(14)0000(16)=(12)+(15)表332 計(jì)算表跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)截面一期荷載短期組合預(yù)加力一期荷載短期組合預(yù)加力一期荷載短期組合預(yù)加力V/014290腹板寬b/cm363650上梗肋aa00短期組合剪力凈軸nn00短期組合剪力換軸oo00短期組合剪力下梗肋bb00短期組合剪力表333 計(jì)算表截面主應(yīng)力部位MPaMPaMPa跨中aaoonnbb四分點(diǎn)aaoonnbb支點(diǎn)aaoonnbb 短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗(yàn)算橋梁構(gòu)件的短暫狀況，應(yīng)計(jì)算其在制作、運(yùn)輸及安裝等施工階段混凝土截面邊緣的法向應(yīng)力一、 預(yù)加應(yīng)力階段的應(yīng)力驗(yàn)算此階段指初始預(yù)加力與主梁自重力共同作用的階段，驗(yàn)算混凝土截面下緣的最大壓應(yīng)力和上緣的最大拉應(yīng)力。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，施工階段正截面應(yīng)力符合下列要求： （公式345） （公式346）式中：，—預(yù)加應(yīng)力階段混凝土的法向壓應(yīng)力、拉應(yīng)力，按下式計(jì)算： （公式347） （公式348），—與構(gòu)件制作、運(yùn)輸、安裝各施工階段混凝土立方體抗壓強(qiáng)度相應(yīng)的抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。表334表示出了預(yù)應(yīng)力階段混凝土法向應(yīng)力的計(jì)算過程。通過各控制截面計(jì)算，得知截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力均能符合上述規(guī)定。因此就法向應(yīng)力而言，表明在主梁混凝土達(dá)到C45強(qiáng)度可以開始張拉鋼