模板1簡(jiǎn)支箱梁橋畢業(yè)設(shè)計(jì)-文庫(kù)吧
2025-07-18 20:27 本頁(yè)面
【正文】 大毛截面（含濕接縫）157605184015552022807620325254181030427721760221370000518001998004860010864小毛截面（不含濕接縫）14320388801166402280762032525418103042772176022137000051800199800486009424大毛截面形心至上緣距離小毛截面形心至上緣距離 主梁內(nèi)力計(jì)算根據(jù)上述梁跨結(jié)構(gòu)縱、橫截面的布置，并通過(guò)活載作用下的梁橋荷載橫向分布計(jì)算，可分別求得主梁各控制截面（一般取跨中、四分點(diǎn)和支點(diǎn)截面）的橫載和最大活載內(nèi)力，然后再進(jìn)行主梁內(nèi)力組合。 恒載內(nèi)力計(jì)算（邊主梁）一、永久作用集度（一） 主梁自重A、 跨中截面段主梁自重（底板寬度變化處截面至跨中截面，）B、 底板加厚與腹板變寬段粱的自重近似計(jì)算（）+=C、 支點(diǎn)梁段的自重（）D、 邊主梁的橫隔梁（只在端部設(shè)置橫隔梁）則半跨內(nèi)橫隔梁重量為則主梁永久作用集度為（二） 二期永久作用集度A、 頂板中間濕接縫集度：B、 邊粱現(xiàn)澆部分橫隔梁一片端橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積：C、 橋面鋪裝層10cm厚瀝青混凝土鋪裝6cm厚C40混凝土鋪裝橋面鋪裝均分給五片主梁，則D、 防撞欄：?jiǎn)蝹?cè)防撞欄線荷載為8kN/m將兩側(cè)防撞欄均分給五片主梁，則則邊主梁二期永久作用集度為（三） 永久作用效應(yīng)按圖33進(jìn)行永久作用效應(yīng)計(jì)算，設(shè)a為計(jì)算截面離左側(cè)支座的距離，并令，永久作用效應(yīng)計(jì)算見(jiàn)表32。圖33 永久作用效應(yīng)計(jì)算圖式（單位：cm） 表32 邊粱永久作用效應(yīng)計(jì)算表作用效應(yīng)跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)C=C=C=0一期0剪力kN0二期0剪力kN00剪力kN0 活載內(nèi)力計(jì)算一、沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)計(jì)算按《橋規(guī)》，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此，要先計(jì)算結(jié)構(gòu)的基頻。簡(jiǎn)支梁橋基頻計(jì)算公式： (公式32)由于，故可由下式計(jì)算出汽車荷載的沖擊系數(shù)當(dāng)車道大于兩車道時(shí)，應(yīng)進(jìn)行車道折減，三車道減22%，四車道減33%，本設(shè)計(jì)按兩車道，三車道，四車道分別布載計(jì)算，取最不利情況設(shè)計(jì)。二、計(jì)算主梁的荷載橫向分布系數(shù)按剛接梁法來(lái)繪制橫向分布影響線和計(jì)算橫向分布系數(shù)A、 計(jì)算主梁的抗彎及抗扭慣性矩I和其中I=，由于，查表并用內(nèi)插法得c=對(duì)于箱形截面，尺寸見(jiàn)圖34。 圖34 抗扭慣性矩計(jì)算圖式（單位：cm）B、 主梁的扭轉(zhuǎn)位移與撓度之比 （公式33） 懸臂板撓度與主梁撓度之比 （公式34） C、 計(jì)算荷載橫向分布影響線豎坐標(biāo)值根據(jù)計(jì)算出的參數(shù)及，查附表，內(nèi)插得到橫向分布影響線豎坐標(biāo)值，結(jié)果見(jiàn)表33。表33 橫向分布影響線豎坐標(biāo)值計(jì)算表（，）荷載位置1234512345粱號(hào)12312345123D、 計(jì)算各粱的荷載橫向分布系數(shù)：1號(hào)粱的橫向分布系數(shù)計(jì)算和最不利荷載圖示如圖35。圖35 1號(hào)粱的橫向分布影響線及最不利布載圖式（單位：cm）1號(hào)粱的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算，其中包括了車道折減系數(shù)。四車道：三車道：兩車道：2號(hào)粱的橫向分布系數(shù)計(jì)算和最不利荷載圖示如圖36。 圖36 2號(hào)粱的橫向分布影響線及最不利布載圖示（單位：cm）2號(hào)粱荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算：四車道：三車道：兩車道：3號(hào)粱橫向分布系數(shù)及最不利荷載圖式如圖37。 圖37 3號(hào)粱的橫向分布影響線及最不利布載圖式（單位：cm）四車道：三車道一：三車道二：兩車道：支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù)按杠桿原理法計(jì)算。計(jì)算圖式如圖38。 圖38 支點(diǎn)截面的橫向分布系數(shù)計(jì)算圖式（單位：cm）可變作用（汽車）的荷載橫向分布系數(shù)：1號(hào)粱：3號(hào)粱：2號(hào)粱：綜上，可變作用橫向分布系數(shù)1號(hào)粱為最不利，故可變作用橫向分布系數(shù)取值為： 跨中截面： 支點(diǎn)截面。 E、 車道荷載取值公路I級(jí)， 計(jì)算彎矩時(shí)：計(jì)算剪力時(shí)：F、 可變作用效應(yīng)計(jì)算：（1） 計(jì)算跨中截面的最大彎矩和最大剪力（見(jiàn)圖39）： 圖39 跨中截面內(nèi)力影響線及加載圖式（單位：cm）（A）彎矩： （不計(jì)沖擊） （沖擊效應(yīng)）不計(jì)沖擊：沖擊效應(yīng)：（B）剪力： （不計(jì)沖擊） （沖擊效應(yīng)）不計(jì)沖擊：沖擊效應(yīng)：（2） 計(jì)算L/4處截面的最大彎矩和最大剪力（見(jiàn)圖310）： 圖310 L/4處截面內(nèi)力影響線及加載圖式（單位：cm）（A）彎矩： （不計(jì)沖擊） （沖擊效應(yīng)）不計(jì)沖擊：沖擊效應(yīng)：（B）剪力： （不計(jì)沖擊） （沖擊效應(yīng)）不計(jì)沖擊：沖擊效應(yīng)：（3） 支點(diǎn)截面剪力計(jì)算（見(jiàn)圖311）：圖311支點(diǎn)截面剪力計(jì)算圖式（單位：cm）不計(jì)沖擊：沖擊效應(yīng)： 內(nèi)力組合按《橋規(guī)》～,根據(jù)可能同時(shí)出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇了三種最不利效應(yīng)組合短期效應(yīng)組合,標(biāo)準(zhǔn)組合和承載力極限狀態(tài)基本組合。 表34 主梁作用效應(yīng)組合計(jì)算表序號(hào)荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)截面kNkNkN1第一期永久作用02第二期永久作用03總永久作用04可變作用（汽車）5可變作用（汽車沖擊）6標(biāo)準(zhǔn)組合=(3)+(4)+(5)7短期組合=(3)+*(4)8極限組合=*(3)+*{(4)+(5)} 預(yù)應(yīng)力剛束的估算及布置 跨中截面鋼束的估算和確定一、按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù) （公式35）假設(shè)則則鋼束數(shù)n可求得為：二、按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)綜上，取鋼束數(shù)為10束。 預(yù)應(yīng)力鋼束布置一、跨中截面及錨固端截面的鋼束位置：鋼束布置如圖312。 a）端部截面 b)跨中截面圖312 鋼束布置圖（單位：cm）跨中截面鋼束群重心至粱底距離為：端部鋼束群重心至粱底的距離為：表35 錨固端截面的幾何特性計(jì)算表分塊序號(hào)分塊面積分塊面積至形心上緣距離分塊面積對(duì)上緣靜矩分塊面積的自身慣性矩分塊面積對(duì)截面形心的慣性矩cmcm1576095184011664036,9222807620335075254350022225014300005上核心距為：下核心距為： 則鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi)。二、鋼束起彎角度及線形的確定跨中分為4排，最下排兩根起彎角度為，其余8根彎起角度均為，所有鋼束布置線型均為直線加圓弧。三、鋼束計(jì)算 圖313 錨固端尺寸圖（單位：cm） 圖314 鋼束計(jì)算圖式A、 計(jì)算鋼束起彎點(diǎn)至跨中距離 錨固點(diǎn)至支座中心線的水平距離（見(jiàn)圖313）表36 鋼束起彎點(diǎn)至跨中距離計(jì)算表鋼束號(hào)起彎高度y/cm/cm/cm/cm/cm起彎角/。R/cm/cm/cm51004441507352200726025071683007B、 控制截面的鋼束重心位置計(jì)算由圖314的幾何關(guān)系，計(jì)算并列表。結(jié)果如表37。鋼束縱向布置圖見(jiàn)圖315。 圖315 鋼束布置圖（縱斷面）（單位：cm）表37 各計(jì)算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置計(jì)算表截面鋼束號(hào)R/cm四分點(diǎn)5未彎起01994未彎起01993未彎起0121212未彎起013333145直線段y支點(diǎn)594449352212603316845C、 鋼束長(zhǎng)度計(jì)算 一根鋼束的長(zhǎng)度為曲線長(zhǎng)度，直線長(zhǎng)度與兩端張拉的工作長(zhǎng)度（270cm）之和，其中鋼束的曲線長(zhǎng)度可按圓弧半徑與彎起角度計(jì)算，通過(guò)每根鋼束長(zhǎng)度計(jì)算，就可得出一片主梁和一孔橋所需鋼束的總長(zhǎng)度，利以備料和施工。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表38所示如下。 表38 鋼束長(zhǎng)度計(jì)算表鋼束號(hào)半徑R彎起角曲線長(zhǎng)度直線長(zhǎng)度L1有效長(zhǎng)度鋼束預(yù)留長(zhǎng)度鋼束長(zhǎng)度cmradcmcmcmcmcmcm51001404150140320014022501401300140 主梁截面幾何特性在求得各驗(yàn)算面的毛截面特性和鋼束位置的基礎(chǔ)上，計(jì)算主梁凈截面和換算截面面積、慣性矩及梁截面分別對(duì)重心軸，上梗肋與下梗肋的靜矩，最后匯總成截面特性值總表，為各受力階段的應(yīng)力驗(yàn)算準(zhǔn)備計(jì)算數(shù)據(jù)。 截面面積及慣矩計(jì)算預(yù)加力階段： 階段二：只需計(jì)算小截面的幾何特性 凈截面面積： （公式36） 凈截面慣性矩： （公式37）正常使用階段：階段三：需計(jì)算大截面 凈截面面積： （公式38） 凈截面慣性矩： （公式39）其中：A、I為混凝土毛截面面積和慣性矩 為一根管道截面積 為預(yù)應(yīng)力鋼束截面積 凈截面和換算截面重心到主梁上緣距離 為分塊面積重心到主梁上緣距離 n為計(jì)算面積內(nèi)所含的管道數(shù)（鋼束數(shù)） 為預(yù)應(yīng)力鋼束與混凝土彈性模量之比，即表39 跨中截面面積和慣性矩計(jì)算截面分塊名稱分塊
環(huán)評(píng)公示相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號(hào)-1