【正文】 6℃＋0℃ ＝℃ 式中：A0——室外側玻璃的組合吸收率，查表得； Ai——室內側玻璃的組合吸收率，查表得； 則室外側玻璃中央與邊緣部的溫度差為 TcoTS＝()＝（℃） 則室內側玻璃中央與邊緣部的溫度差為 TciTS＝()＝（℃） （℃） 所以玻璃的溫差應力標準值為 σt2k＝aμ1μ2μ3μ4（TcTS） ＝105110511 ＝ 玻璃的溫差應力設計值為 σt2＝σt2k ＝ ＝ N/mm2＜fg＝ N/mm2玻璃強度計算 ①風荷載作用下應力標準值σwk σwk＝6ψ1Wka2/t2 式中:σwk—風荷載作用下的應力標準值； a——玻璃短邊長度，(mm)； t——玻璃的厚度，（mm）； ψ1——彎曲系數，按a/b的值查表 Wk＝βZμSμZWO1 ＝1 ＝ KN／m2 則σwk＝6ψ1Wka2/t2 ＝610313502/ ＝ N/mm2 ②地震作用下應力標準值σek 水平分布地震作用標準值為 qek＝βEαmaxt103 ＝514103 ＝／m2 σek＝6ψ1qeka2/t2 考慮鋁框，地震作用加大20％ 則σek＝6ψ1qeka2/t2 ＝610313502/ ＝ N/mm2 式中:σek—地震作用下的應力標準值； ③玻璃的應力組合設計值為σ σ＝ψwγwσwk＋ψEγEσek ＝＋ ＝＜fa＝84N/mm2玻璃撓度計算 風荷載標準值為 Wk＝ KN/m2 玻璃跨中最大撓度為 μ＝ψ2qka4／Ｄ 玻璃所受的荷載組合值為 qk＝Wk＋ ＝＋ ＝ KN／m2 ＝103 Ｎ／mm2 玻璃板的彎曲剛度 Ｄ＝Ｅt3／(12（1ν2）) ＝105／(12（1－）) ＝ Ｎmm 式中：ν－泊松比，取ν＝ Ｅ－玻璃彈性模量，105 Ｎ／mm2 t －玻璃厚度 （mm) 則玻璃的撓度 μ＝ψ2qka4／Ｄ ＝10313504／ ＝ mm 式中：ψ2－跨中最大撓度系數，由a/b查表 a－玻璃短邊長 （mm） b－玻璃長邊長 （mm） μ/b＝1/183＜1/100 所以玻璃撓度滿足要求。玻璃面積計算 ： Ａ＝［α2／Wk（t2＋t22／4）］［1＋（t1／t2）3］ 式中：Ａ——玻璃的允許最大面積 m2； Wk——風荷載標準值 KN／m2； t1——雙層玻璃中較薄的玻璃厚度 mm； t2——雙層玻璃中較厚的玻璃厚度 mm； α2——玻璃種類調整系數 則 Ａ＝［α2／Wk（t2＋t22／4）］［1＋（t1／t2）3］ ＝［／（8＋82／4）］［1＋（6／8）3］ ＝ m2 與最大的分格面積比較，Ａ＞BH＝ m2 所以玻璃分格滿足要求。第四節(jié) 裙樓玻璃幕墻設計計算玻璃幕墻豎框的設計計算 幕墻中的危險部位位于：16米,玻璃分格尺寸BH=2m, 1)荷載計算 a. 風荷載標準值的計算 Wk＝βZμSμZWO1 式中： 則 Wk＝1 ＝ KN／m2 b. y軸方向(垂直于幕墻表面)的地震作用為 qey＝βEαmaxG／A 式中：qey——作用于幕墻平面外水平分布地震作用（KN／m2）； G ——幕墻構件的重量（KN）； A ——幕墻構件的面積（m2）； αmax——水平地震影響系數最大值，； βE——動力放大系數。 其中，G＝LBtγ玻 ＝LB（t1＋t2）γ玻 ＝32（＋） ＝ 式中：L——計算層間高 m； B——分格寬度 m； t——玻璃厚度 m； γ玻——玻璃的密度， KN／m3 A＝LB＝32 ＝6m2 則 qey＝βEαmaxG／A ＝5／6 ＝／m2 c. x軸方向(幕墻平面內)的地震作用為 qex＝βEαmaxG/L ＝5／3 ＝ 2) 剛度計算： ａ、Y軸方向撓度荷載組合如下： qy＝1Wk＋ ＝1＋ ＝／m2 在矩形荷載作用下，豎框所受線荷載和作用組合值為 q剛度y＝qyB＝2 ＝／m 按單跨簡支梁計算，豎框產生的撓度按下式計算： f＝5q剛度L4／384EI ?。踗］＝L/180＝3000／180 ＝ 由上式可知，豎框所需的最小慣性矩Ixmin為： Ixmin＝5q剛度yL4／384E［f］ ＝534108／38470000 ＝ b、X軸方向撓度荷載組合如下： q剛度x＝ ＝ ＝／m Iymin＝5q剛度xL4／384E［f］ ＝534108／38470000 ＝ 3)強度計算 強度荷載組合如下 q＝1Wk＋qey ＝1＋ ＝／m2 豎框所受線荷載為 q強度＝qB＝2 ＝／m 則按單跨簡支梁計算，豎框所受最大彎矩為 M＝q強度L2／8＝32／8 ＝m 式中： M——豎框承受的最大彎矩，KNm； L——計算層間高 m。 豎框所受軸向拉力為N＝G＝ 豎框承載力應滿足下式要求 N／A0＋M／（γW）≤fa 式中： N——豎框所受拉力設計值（KN）； M——豎框所受彎矩設計值（KNm）； A0—豎框凈截面面積（mm2）； W——在彎矩作用方向的凈截面抵抗矩（cm3）； γ—塑性發(fā)展系數，； fa—鋁型材的強度設計值，／mm2。 則 N／A0＋M／（γW） ＝103／1377＋103／（） ＝ N／mm2≤fa＝ N／mm2 滿足要求 所以豎框選擇 Ix＝ Iy＝109cm4 Wx＝ 玻璃橫框設計計算 因為橫框一般跨度小，剛度大，故只計算風荷載標準值最大的16米高度 處的強度和剛度。 橫框受兩個方向力的作用，一個是重力作用，另一個是垂直于玻璃表面 的風荷載和地震作用。 橫框所承受的重力線荷載標準值為： qxk＝γ玻tH / m 式中： γ玻——玻璃的密度， KN／m3 t ——玻璃的總厚度 m； H ——玻璃的分格高度 m； 則 qxk＝γ玻tH ＝（＋） ＝ KN／m 橫框所承受的重力線荷載設計值為： qx＝qxk＝ KN／m 橫框的許用撓度為［f］＝B／180＝2000／180＝ 則按簡支梁計算，橫框所需的最小慣性矩為 Iymin＝5qxkB4／384E［f］ ＝524108／(38470000) ＝ cm4 式中：B──玻璃分格寬度 m； E——彈性模量 N/mm2 My＝qxB2／8 ＝22／8 ＝ KNm 式中：My——橫框繞y軸的彎矩 ： qey＝βEαmaxG／A 式中：qey——作用于幕墻平面外水平分布地震作用（KN／m2）； G ——幕墻分格構件的重量（KN）； A ——幕墻分格面積（m2）； αmax——水平地震影響系數最大值，； βE——動力放大系數。 其中 G＝HB（t1＋t2）γ玻 ＝2（＋） ＝ A＝HB＝2 ＝ 則 qey＝βEαmaxG／A ＝5／ ＝／m2 荷載組合值為 qyk＝（Wk＋qey）H ＝（1＋） ＝／m 橫框產生的撓度按下式計算 f＝(2510H2/B2＋H4/8B4)qykB4／1920EI 則 Ixmin＝(2510H2/B2＋H4/8B4)qykB4／1920E［f］ ＝(2510＋24)24108／(192070000) ＝ cm4 荷載組合值為 qy＝（Wk＋qey）H ＝（1＋） ＝／m 橫框最大彎矩按下式計算 Mx＝qy(3B2H2)／24 ＝(3)／24 ＝ KNm 橫框的承載力應滿足下式要求 Mx／γWx＋My／γWy≤fa 則 Mx／γWx＋My／γWy ＝103／（）＋103／（） ＝／mm2≤fa＝／mm2 滿足要求。 所以橫框選擇 Ix＝ Iy＝23cm4 Wx＝ Wy＝ 第五節(jié) 石材幕墻設計計算 本石材幕墻采用四角支撐背栓式連接,抗折強度fgk=11N/mm2的天然花崗巖板,標高85米處幕墻為不利部位，該處石材最大分格為 H(高)B(寬)=1000mm1300mm。 1. 荷載的計算 風荷載標準值為 Wk＝βZμSμZWO1 式中： 則 Wk＝1 ＝ KN／m2 水平分布的地震作用標準值為 qek＝βEαmaxG／A 式中： G石板自重標準值 G =γ石HBt =281000130030109 = 其中： γ石石材密度，取28KN/m3 t石板的厚度（mm) A=BH=1= 則：qek＝βEαmaxG／A ＝5 ＝ 2. 強度計算 (1)抗彎強度驗算 四角支撐板的計算長度為： L1＝(Ba) ＝(1300500) ＝900mm L2＝(Hb) ＝(1000600) ＝800mm 式中： a上下邊錨栓的間距 （mm） b左右邊錨栓的間距 （mm）