【正文】 M——豎框所受彎矩設計值（KN 橫框受兩個方向力的作用，一個是重力作用，另一個是垂直于玻璃表面 的風荷載和地震作用。tαmaxG／A ＝5／ ＝／m2 荷載組合值為 qyk＝（Wk＋qey）H ＝（1＋） ＝／m 橫框產(chǎn)生的撓度按下式計算 f＝(2510H2/B2＋H4/8B4)qyk 所以橫框選擇 Ix＝ Iy＝23cm4 Wx＝ Wy＝ 第五節(jié) 石材幕墻設計計算 本石材幕墻采用四角支撐背栓式連接,抗折強度fgk=11N/mm2的天然花崗巖板,標高85米處幕墻為不利部位，該處石材最大分格為 H(高)B(寬)=1000mm1300mm。WOHαmaxtαmaxμS［f］ ＝(2510＋24)24108／(192070000) ＝ cm4 荷載組合值為 qy＝（Wk＋qey）H ＝（1＋） ＝／m 橫框最大彎矩按下式計算 Mx＝qy(3B2H2)／24 ＝(3)／24 ＝ KN 其中 G＝HB（t1＋t2）γ玻 ＝2（＋） ＝ A＝HB＝2 ＝ 則 qey＝βE［f］ ＝524108／(38470000) ＝ cm4 式中：B──玻璃分格寬度 m； E——彈性模量 N/mm2 My＝qxB2／8 ＝22／8 ＝ KNt 則 N／A0＋M／（γm； L——計算層間高 m。［f］ ＝534108／38470000 ＝ b、X軸方向撓度荷載組合如下： q剛度x＝ ＝ ＝／m Iymin＝5q剛度xL4／384EG／A ＝5／6 ＝／m2 c. x軸方向(幕墻平面內)的地震作用為 qex＝βEαmaxμS玻璃面積計算 ： Ａ＝［α2／Wka4／Ｄ 玻璃所受的荷載組合值為 qk＝Wk＋ ＝＋ ＝ KN／m2 ＝103 Ｎ／mm2 玻璃板的彎曲剛度 Ｄ＝Ｅt3／(12（1ν2）) ＝105／(12（1－）) ＝ Ｎσwk＋ψEψ1103 ＝514103 ＝／m2 σek＝6a2/t2 ＝610313502/ ＝ N/mm2 ②地震作用下應力標準值σek 水平分布地震作用標準值為 qek＝βEWOWkμ3μ4（TcTS） 式中：μ1——陰影系數(shù)； μ2——窗簾系數(shù)； μ3——玻璃面積系數(shù)； μ4——嵌縫材料系數(shù)； Tc,TS——玻璃中央和邊緣溫度（℃） E——玻璃的彈性模量，105N／mm2 玻璃邊緣溫度為 TS＝＋ ＝0℃＋26℃ ＝℃ 式中：t0——室外溫度（℃） ti——室內溫度（℃） 室外側玻璃的中央溫度為 Tco ＝ ＋＋＋ ＝ ＋＋0℃＋26℃ ＝℃ 室內側玻璃的中央溫度為 Tci ＝ ＋＋＋ ＝ ＋＋26℃＋0℃ ＝℃ 式中：A0——室外側玻璃的組合吸收率，查表得； Ai——室內側玻璃的組合吸收率，查表得； 則室外側玻璃中央與邊緣部的溫度差為 TcoTS＝()＝（℃） 則室內側玻璃中央與邊緣部的溫度差為 TciTS＝()＝（℃） （℃） 所以玻璃的溫差應力標準值為 σt2k＝a［f］ ＝108／(12070000) ＝ cm4 荷載組合值為 qy＝（Wk＋qey）B ＝（1＋） ＝／m 橫框最大彎矩按下式計算 Mx＝qyB2／12 ＝／12 ＝ KN 其中 G＝HB（t1＋t2）γ玻 ＝（＋） ＝ A＝HB＝ ＝ 則 qey＝βE［f］ ＝5108／(38470000) ＝ cm4 式中：B──玻璃分格寬度 m； E——彈性模量 N/mm2 My＝qxB2／8 ＝／8 ＝ KNt 則 N／A0＋M／（γm； L——計算層間高 m。［f］ ＝5108／38470000 ＝ b、X軸方向撓度荷載組合如下： q剛度x＝ ＝ ＝／m Iymin＝5q剛度xL4／384EG／A ＝5／ ＝／m2 c. x軸方向(幕墻平面內)的地震作用為 qex＝βEαmaxμSGk/(LtWO該處層間高L=，分格寬B=。玻璃幕墻焊縫設計計算 鋼角碼與預埋件間采用三邊圍焊連接，每個水平焊縫長度為Lh=80mm, 豎向焊縫長度為LV = 120mm, 焊腳尺寸hf=7mm。b／2000（a＋b）f2 ＝18001600／（2000（1800＋1600）） ＝ mm mm，實際取22mm。aL ＝105802800＝ α——豎框材料的線膨脹系數(shù)，105； △ｔ—溫度變化（℃） 取80℃； λ——實際伸縮調整系數(shù)，； ε——考慮密封膠變形能力的系數(shù)，； a1——施工誤差，取2mm； a2——主體結構的軸向壓縮變形，取3mm。HfBc =1218120103 = 其中：t總—— 型材承壓壁的總厚度 d——螺栓直徑 fBc——鋁型材承壓強度設計值 螺栓所受的剪力設計值為V＝NBc,所以局部承壓能力滿足要求。采用2個M12螺栓連接，每個螺栓的有效截面積A0= 一個豎框所承受的重量標準值為 Gk＝γ玻（t1＋t2）BL 式中:t1為外層玻璃厚度（m） t2為內層玻璃厚度（m） B為分格寬度（m） L為計算層間高（m） γ玻為玻璃的密度（ KN/m3） Gk＝（＋） ＝ KN 一個豎框單元所受的風荷載標準值為 Ｎwk＝WkBL 　 ＝ 　 ＝ KN 一個豎框單元所受的水平地震作用為 Ｎek＝βE（t2＋t22／4）］［1＋（t1／t2）3］ 式中：Ａ——玻璃的允許最大面積 m2； Wk——風荷載標準值 KN／m2； t1——雙層玻璃中較薄的玻璃厚度 mm； t2——雙層玻璃中較厚的玻璃厚度 mm； α2——玻璃種類調整系數(shù) 則 Ａ＝［α2／Wkmm 式中：ν－泊松比，取ν＝ Ｅ－玻璃彈性模量，105 Ｎ／mm2 t －玻璃厚度 （mm) 則玻璃的撓度 μ＝ψ2γEqekψ1αmax1 ＝1 ＝ KN／m2 則σwk＝6a2/t2 式中:σwk—風荷載作用下的應力標準值； a——玻璃短邊長度，(mm)； t——玻璃的厚度，（mm）； ψ1——彎曲系數(shù)，按a/b的值查表 Wk＝βZμ4（TcTS） ＝105110511 ＝ 玻璃的溫差應力設計值為 σt2＝aμ1m 橫框的承載力應滿足下式要求 Mx／γWx＋My／γWy≤fa 則 Mx／γWx＋My／γWy ＝103／（）＋103／（） ＝／mm2≤fa＝／mm2 滿足要求。αmaxm 式中：My——橫框繞y軸的彎矩 ： qey＝βEH / m 式中： γ?！ＡУ拿芏?， KN／m3 t ——玻璃的總厚度 m； H ——玻璃的分格高度 m； 則 qxk＝γ玻W） ＝103／＋103／（） ＝ N／mm2≤fa＝ N／mm2 滿足要求 所以豎框選擇 Ix＝ Iy＝ Wx＝ 玻璃橫框設計計算 因為橫框一般跨度小，剛度大，故只計算風荷載標準值最大的85米高度 處的強度和剛度。 豎框所受軸向拉力為N＝G＝ 豎框承載力應滿足下式要求 N／A0＋M／（γ［f］ ＝5108／38470000 ＝ 3)強度計算 強度荷載組合如下 q＝1Wk＋qey ＝1＋ ＝／m2 豎框所受線荷載為 q強度＝qB＝ ＝／m 則按單跨簡支梁計算，豎框所受最大彎矩為 M＝q強度αmaxG／A 式中：qey——作用于幕墻平面外水平分布地震作用（KN／m2）； G ——幕墻構件的重量（KN）； A ——幕墻構件的面積（m2）； αmax——水平地震影響系數(shù)最大值，； βE——動力放大系數(shù)。μZ［f］ ＝108／(12070000) ＝ cm4 荷載組合值為 qy＝（Wk＋qey）B ＝（1＋） ＝／m 橫框最大彎矩按下式計算 Mx＝qyB2／12 ＝／12 ＝ KN 其中 G＝HB（t1＋t2）γ玻 ＝（＋） ＝ A＝HB＝ ＝ 則 qey＝βE［f］ ＝5108／(38470000) ＝ cm4 式中：B──玻璃分格寬度 m； E——彈性模量 N/mm2 My＝qxB2／8 ＝／8 ＝ KNt 則 N／A0＋M／（γ(L13＋L23)／8L ＝(＋)/(8) ＝5q剛度yL4／384EαmaxG／A 式中：qey——作用于幕墻平面外水平分布地震作用（KN／m2）； G ——幕墻構件的重量（KN）； A ——幕墻構件的面積（m2）； αmax—水平地震影響系數(shù)最大值，； βE——動力放大系數(shù)。μZαmax μS－風荷載體型系數(shù)，墻邊、檐口、。μS 第二章 幕墻設計依據(jù)及引用規(guī)范、標準1．幕墻設