【正文】 Y軸方向撓度荷載組合如下： qy＝1Wk＋ ＝1＋ ＝／m2 在矩形荷載作用下，豎框所受線荷載和作用組合值為 q剛度y＝qyB＝2 ＝／m 按單跨簡支梁計算，豎框產(chǎn)生的撓度按下式計算： f＝5q剛度WOqka2/t2 ＝610313502/ ＝ N/mm2 式中:σek—地震作用下的應力標準值； ③玻璃的應力組合設計值為σ σ＝ψwμSμ1 所以橫框選擇 Ix＝37cm4 Iy＝31cm4 Wx＝ Wy＝ 玻璃的計算 幕墻采用鋼化中空玻璃玻璃厚度t=8＋6 mm，中空層厚度為9 mm 選取標高HE＝75m處為計算部位，玻璃分格高度H= m，玻璃分格寬度B= m。αmax 橫框受兩個方向力的作用，一個是重力作用，另一個是垂直于玻璃表面 的風荷載和地震作用。L2／8＝／8 ＝ 其中，G＝LBtγ玻 ＝LB（t1＋t2）γ玻 ＝（＋） ＝ 式中：L——計算層間高 m； B——分格寬度 m； t——玻璃厚度 m； γ?！ＡУ拿芏?， KN／m3 A＝LB＝ ＝ 則 qey＝βEmm 其中: e0——幕墻面與埋件間距 mm； 軸向拉力N＝qL ＝103 ＝17N 一個預埋件錨筋的總截面面積AS應同時滿足下式： AS≥V/araVfy＋N/＋M/arabfyZ AS≥N/＋M/ 式中，ar——鋼筋層數(shù)影響系數(shù)，本計算取1 z——最上排與最下排錨筋間距（mm） aV——鋼筋受剪承載力系數(shù) ab——錨板彎曲變形折減系數(shù) aV＝()(fc/fy) ＝(12)(15/210) ＝ 式中， fc——砼軸心受壓強度設計值（N/mm2） fy——錨筋抗拉強度設計值（N/mm2） ab——錨板彎曲變形折減系數(shù) ab＝＋ ＝＋ ＝ 式中， t——預埋板厚度（mm） d——錨筋直徑（mm） 實際采用的錨筋總截面面積為 AS ＝4(π12 2) ＝ 則： V / araVfy + N / + M / arabfyZ ＝(1210)+17/(210)+650400/(1210100) ＝≤AS＝ N/＋M/ ＝17/(210)+650400/(1210100) ＝≤AS＝ 所以，預埋件錨筋總截面積滿足承載力。Lmm 式中： γ?！ＡУ拿芏龋? KN／m3 t ——玻璃的總厚度 mm； e0——幕墻面與埋件間距 mm； 焊縫特性為： 有效厚度 hE＝hf ＝7 ＝ 豎向焊縫的有效長度LVW＝LV5＝115mm 式中： LV——豎向焊縫長度 mm 焊縫總面積 A＝hE［(LV5)＋2(Lh5)］2 ＝［(1205)＋2(805)］2 ＝ 2597 mm2 豎向焊縫面積 AV＝2hE(LV5) ＝(1205) ＝1127mm2 焊縫截面的慣性矩為： I＝［hE LVW3/12＋2hE(Lh5)(LVW/2)2］2 ＝［1153/12＋2(805)(115/2)2］2 ＝ 焊縫截面的最大設計應力為： σ＝［(M/＋N/)2＋(V/AV)2］ ＝［(MLVW/2＋N/)2＋(V/AV)2］ ＝［(650150115/2＋2597)2＋()2］ ＝ff＝160N/mm2 可知焊縫強度滿足要求。 則ＣS＝qgk伸縮縫接點寬度計算 為了適應幕墻溫度變形以及施工調(diào)整的需要，豎框上下段通過插芯套裝， 留有一段空隙伸縮縫（d），d值按下式計算： d≥σλ／ε＋a1＋a2 式中： d——伸縮縫尺寸， mm； σ——由于溫度變化產(chǎn)生的位移， mm； σ＝αGk ＝5 ＝ 組合設計值為 V＝（（＋）2＋（）2） ＝（（＋）2＋（）2） ＝ KN 則最大組合剪應力τmax＝V／A ＝103／2 ＝＜［τ］＝130N／mm2豎框壁局部承壓能力驗算 豎框壁局部承壓能力為： NBc=da4／Ｄ ＝10316004／ ＝ mm 式中：ψ2－跨中最大撓度系數(shù)，由a/b查表 a－玻璃短邊長 （mm） b－玻璃長邊長 （mm） μ/b＝1/123＜1/100 所以玻璃撓度滿足要求。γwtμZμ2溫度應力計算 (1)溫差應力計算 由于玻璃中央與邊緣存在的溫差而產(chǎn)生的溫差應力標準值為 σt2k=G／A 式中：qey——作用于幕墻平面外水平分布地震作用（KN／m2）； G ——幕墻分格構件的重量（KN）； A ——幕墻分格面積（m2）； αmax——水平地震影響系數(shù)最大值，； βE——動力放大系數(shù)。 橫框所承受的重力線荷載標準值為： qxk＝γ玻m 式中： M——豎框承受的最大彎矩，KNαmax 所以橫框選擇 Ix＝ Iy＝ Wx＝ Wy＝ 第二節(jié) 主樓跨層間處玻璃幕墻設計計算玻璃幕墻豎框的設計計算 幕墻中的危險部位位于：85米,玻璃分格尺寸BH=, 1)荷載計算 a. 風荷載標準值的計算 Wk＝βZαmax 橫框受兩個方向力的作用，一個是重力作用，另一個是垂直于玻璃表面 的風荷載和地震作用。5q剛度xL4／384Eαmax ⑶ 荷載分項系數(shù)和組合系數(shù)的確定 根據(jù)《建筑結(jié)構荷載規(guī)范》（ＧＢ50009—2001）及《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》之精神，結(jié)合本工程的地區(qū)地理環(huán)境、建筑特點以及幕墻的受力情況，各分項系數(shù)和組合系數(shù)選擇如下： ① 強度計算時 分項系數(shù) 組合系數(shù) 重力荷載， 風荷載 ， 風荷載， 地震作用， 地震作用， 溫度作用， 溫度作用， ② 剛度計算時 分項系數(shù) 組合系數(shù) 風荷載， 地震作用， 溫度作用， ⑷ 荷載和作用效應按下式進行組合： S＝γgSg＋ψwγwSw＋ψEγESE＋ψTγTST 式中：S——荷載和作用效應組合后的設計值； Sg——重力荷載作為永久荷載產(chǎn)生的效應； Sw,SE,ST——分別為風荷載，地震作用和溫度作用作為可變荷載和 作用產(chǎn)生的效應； γg,γw,γE,γT——各效應的分項系數(shù)； ψw,ψE,ψT——分別為風荷載，地震作用和溫度作用效應的組合第一節(jié) 東、西陽臺處玻璃幕墻設計計算幕墻豎框的設計計算 幕墻中的危險部位位于85米處,玻璃分格尺寸BH=, 1)荷載計算 a. 風荷載標準值的計算 Wk＝βZWO 式中：Wk－作用在幕墻上的風荷載標準值（KN／m2）。連云港市行政中心主樓工程計算書第一章 計算說明工程名稱：連云港市行政中心主樓工程建設地點：連云港市新浦新區(qū)設計單位：連云港市建筑設計研究院結(jié)構類型：框架剪力墻結(jié)構 工程所在地區(qū)粗糙度為B類，抗震設防烈度為7度。μZG 式中：QE——作用于幕墻平面外水平地震作用（KN）； G ——幕墻構件的重量（KN）； αmax——水平地震影響系數(shù)最大值，； βE——動力放大系數(shù)。 其中：G＝LBtγ玻 ＝LB（t1＋t2）γ玻 ＝（＋） ＝ 式中：L——計算層間高 m； B——分格寬 m； t——玻璃厚度 m； γ玻—玻璃的密度， KN／m3 A＝LB＝ ＝ 則 qey＝βE［f］ ＝5108／(3847000020) ＝ b、X軸方向撓度荷載組合如下： q剛度x＝ ＝ ＝／m Iymin＝ΦW） ＝103／＋103／（） ＝ N／mm2≤fa＝ N／mm2 滿足要求 所以豎框選擇 Ix＝ Iy＝ Wx＝玻璃橫框設計計算 因為橫框一般跨度小，剛度大，故只計算風荷載標準值最大的85米高度 處的強度和剛度。m 式中：My——橫框繞y軸的彎矩 ： qey＝βEm 橫框的承載力應滿足下式要求 Mx／γWx＋My／γWy≤fa 則 Mx／γWx＋My／γWy ＝103／（）＋103／（） ＝／mm2≤fa＝／mm2 滿足要求。 其中，G＝LBtγ玻 ＝LB（t1＋t2）γ玻 ＝（＋） ＝ 式中：L——計算層間高 m； B——分格寬度 m； t——玻璃厚度 m； γ玻——玻璃的密度， KN／m3 A＝LB＝ ＝ 則 qey＝βEL2／8＝／8 ＝ 橫框受兩個方向力的作用，一個是重力作用，另一個是垂直于玻璃表面 的風荷載和地震作用。αmax 所以橫框選擇 Ix＝ Iy＝