【文章內(nèi)容簡介】 B4／1920EI 則 Ixmin＝(2510H2/B2＋H4/8B4)qykB4／1920E［f］ ＝(2510＋)108／(19207000010) ＝ cm4 荷載組合值為 qy＝（Wk＋qey）H ＝（1＋） ＝／m 橫框最大彎矩按下式計算 Mx＝qy(3B2H2)／24 ＝(3)／24 ＝ KNm 橫框的承載力應滿足下式要求 Mx／γWx＋My／γWy≤fa 則 Mx／γWx＋My／γWy ＝103／（）＋103／（） ＝／mm2≤fa＝／mm2 滿足要求。 所以橫框選擇 Ix＝ Iy＝ Wx＝ Wy＝ 玻璃的計算 幕墻采用鋼化中空玻璃玻璃厚度t=8＋6 mm，中空層厚度為9 mm 選取標高HE＝85m處為計算部位，玻璃分格高度H= m，玻璃分格寬度B= m。溫度應力計算 (1)溫差應力計算 由于玻璃中央與邊緣存在的溫差而產(chǎn)生的溫差應力標準值為 σt2k=aμ1μ2μ3μ4（TcTS） 式中：μ1——陰影系數(shù)； μ2——窗簾系數(shù)； μ3——玻璃面積系數(shù)； μ4——嵌縫材料系數(shù)； Tc,TS——玻璃中央和邊緣溫度（℃） E——玻璃的彈性模量，105N／mm2 玻璃邊緣溫度為 TS＝＋ ＝0℃＋26℃ ＝℃ 式中：t0——室外溫度（℃） ti——室內(nèi)溫度（℃） 室外側(cè)玻璃的中央溫度為 Tco ＝ ＋＋＋ ＝ ＋＋0℃＋26℃ ＝℃ 室內(nèi)側(cè)玻璃的中央溫度為 Tci ＝ ＋＋＋ ＝ ＋＋26℃＋0℃ ＝℃ 式中：A0——室外側(cè)玻璃的組合吸收率，查表得； Ai——室內(nèi)側(cè)玻璃的組合吸收率，查表得； 則室外側(cè)玻璃中央與邊緣部的溫度差為 TcoTS＝()＝（℃） 則室內(nèi)側(cè)玻璃中央與邊緣部的溫度差為 TciTS＝()＝（℃） （℃） 所以玻璃的溫差應力標準值為 σt2k＝aμ1μ2μ3μ4（TcTS） ＝105110511 ＝ 玻璃的溫差應力設(shè)計值為 σt2＝σt2k ＝ ＝ N/mm2＜fg＝ N/mm2玻璃強度計算 ①風荷載作用下應力標準值σwk σwk＝6ψ1Wka2/t2 式中:σwk—風荷載作用下的應力標準值； a——玻璃短邊長度，(mm)； t——玻璃的厚度，（mm）； ψ1——彎曲系數(shù)，按a/b的值查表 Wk＝βZμSμZWO1 ＝1 ＝ KN／m2 則σwk＝6ψ1Wka2/t2 ＝610316002/ ＝ N/mm2 ②地震作用下應力標準值σek 水平分布地震作用標準值為 qek＝βEαmaxt103 ＝514103 ＝／m2 σek＝6ψ1qeka2/t2 考慮鋁框，地震作用加大20％ 則σek＝6ψ1qeka2/t2 ＝610316002/ ＝ N/mm2 式中:σek—地震作用下的應力標準值； ③玻璃的應力組合設(shè)計值為σ σ＝ψwγwσwk＋ψEγEσek ＝＋ ＝＜fa＝84N/mm2玻璃撓度計算 風荷載標準值為 Wk＝ KN/m2 玻璃跨中最大撓度為 μ＝ψ2qka4／Ｄ 玻璃所受的荷載組合值為 qk＝Wk＋ ＝＋ ＝ KN／m2 ＝103 Ｎ／mm2 玻璃板的彎曲剛度 Ｄ＝Ｅt3／(12（1ν2）) ＝105／(12（1－）) ＝ Ｎmm 式中：ν－泊松比，取ν＝ Ｅ－玻璃彈性模量，105 Ｎ／mm2 t －玻璃厚度 （mm) 則玻璃的撓度 μ＝ψ2qka4／Ｄ ＝10316004／ ＝ mm 式中：ψ2－跨中最大撓度系數(shù)，由a/b查表 a－玻璃短邊長 （mm） b－玻璃長邊長 （mm） μ/b＝1/123＜1/100 所以玻璃撓度滿足要求。玻璃面積計算 ： Ａ＝［α2／Wk（t2＋t22／4）］［1＋（t1／t2）3］ 式中：Ａ——玻璃的允許最大面積 m2； Wk——風荷載標準值 KN／m2； t1——雙層玻璃中較薄的玻璃厚度 mm； t2——雙層玻璃中較厚的玻璃厚度 mm； α2——玻璃種類調(diào)整系數(shù) 則 Ａ＝［α2／Wk（t2＋t22／4）］［1＋（t1／t2）3］ ＝［／（8＋82／4）］［1＋（6／8）3］ ＝ m2 與最大的分格面積比較，Ａ＞BH＝ m2 所以玻璃分格滿足要求。連接計算 85米高度處為幕墻的危險部位。豎框與建筑物連接 豎框受力模式為簡支梁，計算層間高L=,分格寬B=,分格高H=。采用2個M12螺栓連接，每個螺栓的有效截面積A0= 一個豎框所承受的重量標準值為 Gk＝γ玻（t1＋t2）BL 式中:t1為外層玻璃厚度（m） t2為內(nèi)層玻璃厚度（m） B為分格寬度（m） L為計算層間高（m） γ玻為玻璃的密度（ KN/m3） Gk＝（＋） ＝ KN 一個豎框單元所受的風荷載標準值為 Ｎwk＝WkBL 　 ＝ 　 ＝ KN 一個豎框單元所受的水平地震作用為 Ｎek＝βEαmaxGk ＝5 ＝ 組合設(shè)計值為 V＝（（＋）2＋（）2） ＝（（＋）2＋（）2） ＝ KN 則最大組合剪應力τmax＝V／A ＝103／2 ＝＜［τ］＝130N／mm2豎框壁局部承壓能力驗算 豎框壁局部承壓能力為： NBc=dt總fBc =1218120103 = 其中：t總—— 型材承壓壁的總厚度 d——螺栓直徑 fBc——鋁型材承壓強度設(shè)計值 螺栓所受的剪力設(shè)計值為V＝NBc,所以局部承壓能力滿足要求。橫框與豎框連接計算 Gk＝γ玻（t1＋t2）BH 式中:t1為外層玻璃厚度（m） t2為內(nèi)層玻璃厚度（m） γ玻為玻璃的密度（ KN/m3） Gk＝（＋） ＝ KN 橫框所受的水平地震作用標準值為 Ｎek＝βEαmaxG ＝　　 ＝ KN 橫框所受的風力標準值為 Ｎwk＝WkH(2BH)／2 ＝（2）／2 　 ＝ KN ，橫豎框連接使用6個自攻釘，每個自攻釘受荷面積為 Ａ釘＝ 緊固釘受剪應力 τmax＝(（＋）2＋（）2)／26A釘 ＝1000(（＋）2＋（）2)／（26） ＝／mm2＜［τ］＝130 N／mm2 角片與橫框連接選用4個螺釘M5，每個緊固釘受荷面積為 Ａ釘＝ 緊固釘所受剪應力 τ＝（＋）／24A釘 ＝1000（＋）／（24） ＝／mm2＜［τ］＝130 N／mm2 。伸縮縫接點寬度計算 為了適應幕墻溫度變形以及施工調(diào)整的需要，豎框上下段通過插芯套裝， 留有一段空隙伸縮縫（d），d值按下式計算： d≥σλ／ε＋a1＋a2 式中： d——伸縮縫尺寸， mm； σ——由于溫度變化產(chǎn)生的位移， mm； σ＝α△ｔL ＝105802800＝ α——豎框材料的線膨脹系數(shù)，105； △ｔ—溫度變化（℃） 取80℃； λ——實際伸縮調(diào)整系數(shù)，； ε——考慮密封膠變形能力的系數(shù)，； a1——施工誤差，取2mm； a2——主體結(jié)構(gòu)的軸向壓縮變形，取3mm。 則 σλ／ε＋a1＋a2＝／＋2＋3 ＝ 實際伸縮空隙d取16mm結(jié)構(gòu)硅酮密封膠的強度驗算 在風荷載作用下： ＣS＝Wka／2000f1 mm 式中： ＣS——結(jié)構(gòu)硅酮密封膠的粘結(jié)寬度 mm； a ——玻璃的短邊長度 mm； f1——膠的短期強度允許值， N／mm2 ； Wk——風荷載標準值 KN／m2 ； 則ＣS＝Wka／2000f1 ＝1600／（2000） ＝ mm 在玻璃自重作用下 ＣS＝qgkab／2000（a＋b）f2 式中： qgk——玻璃單位面積重量（KN／m2）； a,b——玻璃的短邊和長邊長度 mm； f2——膠的長期強度允許值，／mm2。 則ＣS＝qgkab／2000（a＋b）f2 ＝18001600／（2000（1800＋1600）） ＝ mm mm，實際取22mm。 結(jié)構(gòu)硅酮密封膠的粘結(jié)厚度ts按下式計算： tS＞μS／(δ（2＋δ）) （6≤tS≤12） 式中： tS——結(jié)構(gòu)硅酮密封膠的粘結(jié)厚度 mm； δ——結(jié)構(gòu)硅酮密封膠的延伸率，％～25％； μS——幕墻玻璃的相對位移量，取3mm 則 tS＞μS／(δ（2＋δ）)＝3／(（2＋）) ＝ mm 最后膠的厚度選8 mm副框壓板強度驗算 板塊所受的水平荷載設(shè)計值為 q＝（＋) ＝（＋) ＝ 壓板單側(cè)所受的水平集中力為 P＝q（S） ＝（）1000 ＝ 其中：S——壓板間距，m 壓板單側(cè)所受的彎矩為 M＝P（l） ＝ (45) ＝ mm 其中：l—— 壓板橫截面寬度，mm 壓板所受的最大彎曲應力為 σ＝M/W ＝6M/（bd）t2 ＝6()52 ＝≤fa＝ 其中：b—— 壓板長度，mm d——壓板上螺栓孔徑，mm t—— 壓板厚度，mm 壓板所受的最大剪應力為： τ＝P((bd)t) ＝(()5) ＝≤fV＝ 所以壓板的強度滿足要求。 螺栓抗拉強度驗算： 壓板采用M6螺栓 2P＝3197N 許用抗拉承載力＝170壓板螺栓截面積＝3230 N 所以螺栓的強度滿足要求。玻璃幕墻焊縫設(shè)計計算 鋼角碼與預埋件間采用三邊圍焊連接，每個水平焊縫長度為Lh=80mm, 豎向焊縫長度為LV = 120mm, 焊腳尺寸hf=7mm。 焊縫所受的內(nèi)力設(shè)計值如下： 豎