【正文】 224℃，根據T成型溫度 200~250℃ ；TE脫模溫度 60~100℃；T模具溫度 40~60；要達到(t－t)=224℃是達不到的，根據Q凹= n G Q，n G確定后不變，Qs為常量，所以我們要提高成型溫度T才可能達到Q凹的熱量。 Ts=224+60=284℃這顯然超出了表所給的取值范圍，但如果不這樣取值則顯得自相矛盾。（6）凹模冷卻系統(tǒng)的計算①體積流量的計算Q凹=40% Q總= (KJ/h) q= （424） = 10 (m/min)式中：—水的密度10KG/m；C—10 J/KG℃；T出—水管出口溫度，T出取25℃；T進—水管入口溫度，T進取20℃。②冷卻水管的平均流速： V平均= （425） = (m/s)式中：q—凹模的冷卻水體積流量，q= 10m/min；D—冷卻水管直徑，取d=8 mm。從表查得的資料表明， m/s時才能達到湍流狀態(tài)，但是由于體積流量q沒有在表的取值范圍內，所以造成了V偏小，如果要達到湍流狀態(tài)，可以增大體積流量和減小冷卻水管直徑，但是，冷卻的目的就是為了讓制品快速冷卻，提高生產率，同時改變制品的力學性能，為了達到湍流而增大體積流量是沒有意義的，因為在V較小，既層流時就可以達到冷卻效果。③冷卻水管壁與水交界面的傳熱膜系數= （426） =1601 (w/mk)式中：與冷卻介質溫度有關的物理系數。④凹模冷卻管的傳熱面積 A= （427） =10 (m) 式中：T—模具與冷卻介質平均溫度，T=℃。Tθ= TM－（T出+T進）/2 = ℃ ⑤冷卻水孔總長L L= （428） = m⑥模具上應開設的冷卻水孔數 n=L/B= (根) 取1根式中：B模具寬度，B=。⑦冷卻水流動狀態(tài)校核R= （429） =1920 ＜10式中： R—雷諾數；—水的運動粘度，=110（m/s）；⑧進出口溫差校核T－T= （430） = ℃校核的結果與預期的一樣，說明實際應用正確。到此，整個研究得到驗證，設計任務完成。結論本設計首先說明了塑料工業(yè)的重要地位和當今注塑模具的現狀，隨著經濟的發(fā)展，塑料工業(yè)將繼續(xù)呈現蓬勃發(fā)展之勢。其次介紹了注塑件的一般設計原則，對塑件的特征如倒圓角、加強筋等做了說明，從實際來看，幾乎所有的注塑件都遵循這些原則。在做好注塑成型的準備工作之后，接著介紹了模具設計的內容，冷流道注塑模具無外乎包括四大系統(tǒng)：澆注系統(tǒng)、溫度調節(jié)系統(tǒng)、頂出系統(tǒng)和機構系統(tǒng)。在澆注系統(tǒng)的設計中根據經驗公式取流道橫截面形狀，確定澆口尺寸，對流道剪切速率進行校核；溫度調節(jié)系統(tǒng)說明了設計的一般步驟，確定冷卻時間，計算體積流量等；頂出系統(tǒng)著重說明了推桿，推管的安裝要求，并進行強度校核；該模具屬于簡單脫模機構，無滑塊抽芯機構，也無開模先后順序的要求，做完這些工作之后，該模具的設計到此結束。在設計的過程中發(fā)現經驗公式有不一致的地方，不同公式的計算結果有的相差很大，特別是在溫度調節(jié)與脫模力的計算這兩塊。在完成圖紙之后發(fā)現塑件的設計有的地方是不合理的，比如說壁厚，雖然有經驗可循，但從實際中看顯然本設計的塑件壁厚過大；還有就是推管處的設計不合理，按該塑件加工，則標準推管需要再加工；從這里可以知道，注塑件的設計與模具設計關系密切，好的塑件結構可以簡化模具結構，降低生產成本。在完成了整個設計以后，經過老師的指導，改正了許多的不足之處和錯誤，進一步的加深了我對注塑模設計、工作、原理的理解。如今，有更多的先進的注塑模技術正在發(fā)展，單分型面注射模是最為簡單和常見的一種結構形式，約占全部注射模具的70%左右，但目前傳統(tǒng)冷流道模具設計還是以經驗為主，很難對注射各參量進行嚴密的數學建模，因為各參量相互影響，關系復雜。隨著科技的進步及注射理論的突破，熱流道模具發(fā)展的越來越迅速，隨著技術的成熟，熱流道模的生產控制將會變得比以前更為輕松，產品質量將會得到更好提高，熱流道是通過加熱的辦法來保證流道和澆口的塑料保持熔融狀態(tài)。熱流道工藝有時稱為熱集流管系統(tǒng)，或者稱為無流道模塑。熱流道技術與常規(guī)的冷流道相比有更多的好處，比如能節(jié)約原材料，降低成；縮短成型周期，提高機器效率；改善制品表面質量和力學性能；不必用三板式模具即可以使用點澆口等等。所以，以后注射模具的研究會以熱流道模具為主。參考文獻[1] 王昌，魏闖．ARIZ算法在注塑模具設計沖突問題中的應用研究木[J]．機械設計與制造，2009，9．[2] 朱昱．Moldflow軟件在汽車零件注塑模具設計中的應用[J]．計算機應用技術，2009，9．[3] CangChin Yang ，ShengJye Hwang，HueiHuang Lee，DengYuan Huang．Control of Hot Runner Type Micro Injection Molding Module [J]．(IECON) 2007，5．[4] Huang Guijian, Li Xuemei, Wu Xiaoyu, Li Jibin．Application of Corepulling Mechanism in Injection Mould Design[J]．International Conference on Industrial Mechatronics and Automation 2009．[5] Yuzuru Ohba．Sensorless Force Control for Injection Molding Machine Using Reaction Torque Observer [J]．．[6] 宋滿倉． 保證注塑模具質量的工藝方法[J]．機械工程師 2000，8．[7] 宋凱杰．燈罩注塑模設計[J]．機械制造．[8] 張曉黎，瞿震，李強，王六一． 電動機護罩注塑模設計[J]．塑料科技 2009，3．[9] 夏建新，王雷剛，黃瑤．基于Fluent的塑料注塑模擬分析[J]．模具技術 2009，5．[10] 李細章．殼體注塑模設計[J]．Die and Mould Technology 2009，5．[11] 張文兵．小型復塑料件注塑模的設計研究[J]．北京工業(yè)職業(yè)技術學院學報 2009，9 第一期．[12] 任天娟．中小型注塑模標準模架的選用[J]．廣西輕工業(yè)機械與電氣 2009，8第八期．[13] 曾景華．注塑模具冷卻系統(tǒng)庫的CAD／CAE技術研究[J]．廈門大學學報（自然科學版） 2009，7第四期，第48卷．[14] 李小敏，劉衛(wèi)東．注塑模具鑲件的設計[J]．Equipment Manufactdng Technology 2009，．[15] 張映故．注塑模具自動控制系統(tǒng)的改造與設計[J]．Equipment Manufactrlng Technology 2009．[16] 鄧銘銘．注塑模優(yōu)化設計理論研究及其應用 [J]．應用科技．[17] 豆丁網[DB/OL] ．附錄附1：吊環(huán)螺釘的強度驗證：模具整體尺寸近似為400270300 mm，則體積為V=10 m。模具材料的密度取SM45鋼為計算標準， =。質量M=V=10= T（模具實際質量小于該值，因為C板處有空位）。根據機械設計手冊資料表明：，所以強度足夠。 附2：[]的取值過程 附表1 T8鋼的組織對性能的影響退火組織抗拉強度/ Mpa 屈服強度/ Mpa HB珠光體（片狀）855420207珠光體（球狀）540 295160一般把極限應力除以一個大于1的安全系數n,作為設計應力的最大允許值，稱為許用應力，用[]表示。對于塑性材料：[]= 一般規(guī)定：n5=~為了保證強度的足夠，取屈服強度小的球狀珠光體形；。[]=295/2= 取[]=150附3：國營北江機械廠模具標準件分廠產品規(guī)格：帶頭導柱主要技術指標:：T8A，T10A，GCr15,鋼20。：HRC50~55；~；HRC56~60。： 145176。致謝經過幾個月的畢業(yè)設計忙碌之后，設計最終完成，設計過程中遇到許多的問題，在眾多師友的幫助下予以解決。首先要感謝宋凱杰老師對我的指導和督促，宋凱杰老師給我指出了正確的設計方向，使我加深了對知識的理解,同時也避免了在設計過程中少走彎路，同時也督促使我一直把畢業(yè)設計放在心理，保證按質按時的完成；要感謝宿舍同學，是大家營造了良好的學習環(huán)境，在做設計的過程中互幫互助，使我的CAD操作水平比以前有了很大提高，同時較全面的掌握了Word的編輯功能。大學生活也隨著畢業(yè)設計的完成開始了倒計時，在浙江大學城市學院這塊土地上有眾多莘莘學子辛勤的耕耘，在這塊土地上我健康快樂的成長，我永遠不會忘記可親的同學，我永遠記得這片土