土木工程畢業(yè)設(shè)計(jì)-大學(xué)教學(xué)樓結(jié)構(gòu)與施工組織設(shè)計(jì)-資料下載頁(yè)
2025-06-29 10:33本頁(yè)面
【正文】 載、豎向活荷載、水平地震作用下各控制截面彎矩標(biāo)準(zhǔn)值。2. 組合1：先按M=+；然后在此基礎(chǔ)上考慮調(diào)幅15%；組合2：支座最大負(fù)彎矩及跨中最大正彎矩組合，取組合1結(jié)果+；組合3：支座最大正彎矩組合，取M+=。表6—5 水平地震作用下的梁端剪力基本組合層號(hào)內(nèi)力及其組合AB跨BC跨CD跨VABzVAByVBCzVBCyVCDzVCDy6VG VQ VE 組合 5VG VQ VE 組合 4VG VQ VE 組合 3VG VQ VE 組合 2VG VQ VE 組合 1VG VQ VE 組合 注：1. 表中VG、VQ分別為豎向恒荷載、活荷載作用下各控制截面剪力。2. 組合工況為：V=(VG+)+。 由于框架柱的縱向鋼筋配筋梁與彎矩及軸力有關(guān)，而軸力的大小對(duì)斜截面承載力也有影響，因此應(yīng)同時(shí)組合彎矩軸力及剪力，以期得到同一組合工況下的內(nèi)力?？蚣苤M合內(nèi)力應(yīng)取以下幾種最不利組合。①Nmax及相應(yīng)的M，V；②Nmin及相應(yīng)的M，V③Mmax及相應(yīng)的N，V④Mmax及相應(yīng)的N，V各柱組合內(nèi)力計(jì)算詳見表6—6~表6—7 表6—6 A柱水平地震作用下的柱端內(nèi)力基本組合層號(hào)恒載活載水平地震組合①組合②組合③組合④最終選用的組合6柱頂彎矩M 軸力N 柱底彎矩M 軸力N 剪力V 5柱頂彎矩M 軸力N 柱底彎矩M 軸力N 剪力V 4柱頂彎矩M 軸力N 柱底彎矩M 軸力N 剪力V 3柱頂彎矩M 軸力N 柱底彎矩M 軸力N 剪力V 2柱頂彎矩M 軸力N 柱底彎矩M 軸力N 剪力V 1柱頂彎矩M 軸力N 柱底彎矩M 軸力N 剪力V 注：組合①Nmax及相應(yīng)的M，V，來(lái)自于右震，S=(SG +)組合②Nmin及相應(yīng)的M，V，來(lái)自于左震，S=(SG +)+組合③Mmax及相應(yīng)的N，V，來(lái)自于左震，S=(SG +)+組合④Mmax及相應(yīng)的N，V，來(lái)自于右震，S=(SG +)表6—7 B柱水平地震作用下的柱端內(nèi)力基本組合層號(hào)恒載活載水平地震組合①組合②組合③組合④最終選用的組合6柱頂彎矩M 軸力N 柱底彎矩M 軸力N 剪力V 5柱頂彎矩M 軸力N 柱底彎矩M 軸力N 剪力V 4柱頂彎矩M 軸力N 柱底彎矩M 軸力N 剪力V 3柱頂彎矩M 軸力N 柱底彎矩M 軸力N 剪力V 2柱頂彎矩M 軸力N 柱底彎矩M 軸力N 剪力V 1柱頂彎矩M 軸力N 柱底彎矩M 軸力N 剪力V 注：組合①Nmax及相應(yīng)的M，V，來(lái)自于右震，S=(SG +)組合②Nmin及相應(yīng)的M，V，來(lái)自于左震，S=(SG +)+組合③Mmax及相應(yīng)的N，V，來(lái)自于左震，S=(SG +)+組合④Mmax及相應(yīng)的N，V，來(lái)自于右震，S=(SG +)第七章 截面設(shè)計(jì)本工程框架抗震等級(jí)為四級(jí)。根據(jù)延性框架設(shè)計(jì)準(zhǔn)則，截面設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)按照“強(qiáng)柱弱梁”、“強(qiáng)剪弱彎”原則，對(duì)內(nèi)力進(jìn)行調(diào)整。 框架梁非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，框架梁正截面受彎承載力為：抗震設(shè)計(jì)時(shí)，框架梁正截面受彎承載力為：因此，可直接比較豎向荷載作用下彎矩組合值M和水平地震作用下彎矩組合值M乘以抗震承載力調(diào)整系數(shù)后gRE的大小，取較大值作為框架梁截面彎矩設(shè)計(jì)值。即比較表61和表64中的梁端負(fù)彎矩，可知，各跨梁端負(fù)彎矩均由水平地震作用控制。進(jìn)行正截面承載力計(jì)算時(shí)，支座截面按矩形截面計(jì)算；跨中截面按T形截面計(jì)算。T形截面的翼緣計(jì)算寬度。AB跨及CD跨：=；=+=(m)；，故取=判別各跨中截面屬于哪一類T型截面：取h0=700－35=665mm，則 =2400100（665－100/2）=該值大于跨中截面彎矩設(shè)計(jì)值，故各跨跨中截面均屬于第一類T形截面。BC跨：=；，故取=判別各跨中截面屬于哪一類T型截面：取h0=500－35=465mm，則=800100（465－100/2）=該值大于跨中截面彎矩設(shè)計(jì)值，故各跨跨中截面均屬于第一類T形截面。表7—1 各層各跨框架梁上部縱筋配筋計(jì)算層號(hào)AB跨BC跨CD跨MABzMAByMBCzMBCyMCDzMCDy6負(fù)彎矩M（） 配筋A(yù)s（mm178。） 實(shí)配鋼筋2根16（402mm178。）2根16（402mm178。）2根16（402mm178。）2根16（402mm178。）5負(fù)彎矩M（） 配筋A(yù)s（mm178。） 實(shí)配鋼筋3根16（603mm178。）3根16（603mm178。）3根16（603mm178。）3根16（603mm178。）4負(fù)彎矩M（） 配筋A(yù)s（mm178。） 實(shí)配鋼筋3根18（763mm178。）3根18（763mm178。）3根18（763mm178。）3根18（763mm178。）3負(fù)彎矩M（） 配筋A(yù)s（mm178。） 實(shí)配鋼筋3根18（763mm178。）3根18（763mm178。）3根18（763mm178。）3根18（763mm178。）2負(fù)彎矩M（） 配筋A(yù)s（mm178。） 實(shí)配鋼筋3根18（763mm178。）3根18（763mm178。）3根18（763mm178。）3根18（763mm178。）1負(fù)彎矩M（） 配筋A(yù)s（mm178。） 實(shí)配鋼筋3根20（942mm178。）3根20（942mm178。）3根20（942mm178。）3根20（942mm178。） 表7—2 各層各跨框架梁下部縱筋配筋計(jì)算層號(hào)AB跨BC跨CD跨MABzMAByMAB中MBCzMBCyMCDzMCDyMCD中6正彎矩M（） 配筋A(yù)s（mm178。）4151818415實(shí)配鋼筋3根16（603mm178。）3根16（603mm178。）3根16（603mm178。）5正彎矩M（） 配筋A(yù)s（mm178。）457166166457實(shí)配鋼筋3根16（603mm178。）3根16（603mm178。）3根16（603mm178。）4正彎矩M（） 配筋A(yù)s（mm178。）461238238461實(shí)配鋼筋3根16（603mm178。）3根16（603mm178。）3根16（603mm178。）3正彎矩M（） 配筋A(yù)s（mm178。）461317317461實(shí)配鋼筋3根16（603mm178。）3根16（603mm178。）3根16（603mm178。）2正彎矩M（） 配筋A(yù)s（mm178。）458372372458實(shí)配鋼筋3根16（603mm178。）3根16（603mm178。）3根16（603mm178。）1正彎矩M（） 配筋A(yù)s（mm178。）516436436516實(shí)配鋼筋3根16（603mm178。）3根16（603mm178。）3根16（603mm178。）按照“強(qiáng)剪弱彎” 原則，考慮地震作用組合時(shí)的梁剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按式計(jì)算，為簡(jiǎn)化計(jì)算，近似按下式確定梁剪力設(shè)計(jì)值。，作為梁端剪力設(shè)計(jì)值。1）剪壓比驗(yàn)算無(wú)地震作用組合時(shí)，AB跨及CD跨梁的最大剪力在CD跨首層左端，Vmax=140..63kN；BC跨各層梁的最大剪力在五層右端，Vmax= ，根據(jù)式，有AB跨及CD跨：BC跨： 有地震作用組合時(shí)，AB跨及CD跨梁的最大剪力在CD跨首層左端，VEmax= =；BC跨各層梁的最大剪力在首層右端VEmax==，根據(jù)式，有AB跨及CD跨：BC跨： 各跨層各層梁剪壓比均滿足要求。2）箍筋計(jì)算為簡(jiǎn)化計(jì)算，先根據(jù)“強(qiáng)剪弱彎”的要求，按加密區(qū)構(gòu)造要求設(shè)置箍筋，計(jì)算其受剪承載能力，然后與最大剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行比較，不足者再作調(diào)整。本例中，加密區(qū)箍筋取雙肢f8@100，各跨受剪承載能力計(jì)算如下：無(wú)地震作用組合時(shí)，AB跨及CD跨： ＞V=BC跨： ＞V=有地震作用組合時(shí)，AB跨及CD跨：＞gREVE==BC跨：＞gREVE==即，各跨各層梁箍筋均滿足要求。AB跨及CD
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