【導讀】⑴建筑面積：約3500~4000m2，層高，5層。每層設教學樓8~10間及男女衛(wèi)生間各1間。⑸抗震設防烈度為6度，設計基本地震加速度值為，該建筑為丙類建筑，抗震等級四級。⑴5～6周，查閱國內(nèi)外有關住宅樓的文獻資料，完成開題報告和科技文獻翻譯。窗表，建筑總平面圖，各層及屋面平面圖，正立面、側(cè)立面，剖面圖，大樣圖等建筑施工圖紙。析，內(nèi)力組合及其板、梁、柱及基礎配筋計算，現(xiàn)澆樓梯設計計算，現(xiàn)澆雨蓬、陽臺等設計計算，懸挑構件的抗傾覆計算，現(xiàn)澆梁板設計計算。[4]GB50010-2020混凝土結(jié)構設計規(guī)范[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2020.集體，均已在文中以明確方式表明。本人完全意識到本聲明的法律后果由本人承擔。國家有關部門或機構送交論文的復印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。層，采用框架結(jié)構,地震設防烈度為6度，場地為二類。

　　

【正文】 左 b+ i 右 b) Mb右 j=i 右 b(Mc下 j+1+ Mc上 j)/( i 左 b+ i 右 b 邊柱處的梁 Mb總 j=Mc下 j+1+ Mc上 j 表 B軸框架梁柱剪力和梁柱端彎矩計算 層號 Vi/KN ∑ D /(KN/m) Dim/ (KN/m) Dim/ ∑ D Vim /KN yh/m Mc 上 /(KN m) Mc 下 / (KN m) Mb 總 / (KN m) 5 59394 9162 4 59394 9162 3 59394 9162 2 59394 9162 1 41300 8314 表 C軸框架梁柱剪力和梁柱端彎矩計算 層號 Vi/KN ∑ D /(KN/m) Dim/ (KN/m) Dim/ ∑ D Vim /KN yh/m Mc 上 /(KN m) Mc 下 / (KN m) Mb 左 / (KN m) Mb 右 / (KN m) 5 59394 20535 6 4 0 59394 20535 6 3 7 59394 20535 6 2 4 59394 20535 6 1 1 41300 12336 8 7 5 表 D 軸框架梁柱剪力和梁柱端彎矩計算 南昌航空大學學士學位論文 28 層號 Vi/KN ∑ D /(KN/m) Dim/ (KN/m) Dim/ ∑ D Vim /KN yh/m Mc 上 /(KN m) Mc 下 / (KN m) Mb 左 / (KN m) Mb 右 / (KN m) 5 59394 20535 6 4 0 59394 20535 6 3 7 59394 20535 6 2 4 59394 20535 6 1 1 41300 12336 8 7 5 表 E軸框架梁柱剪力和梁柱端彎矩計算 層號 Vi/KN ∑ D /(KN/m) Dim/ (KN/m) Dim/ ∑ D Vim /KN yh/m Mc 上 /(KN m) Mc 下 / (KN m) Mb 總 / (KN m) 5 59394 9162 4 59394 9162 3 59394 9162 2 59394 9162 1 41300 8314 表 層 梁端剪力 /kN 柱軸力 /kN BC跨 CD跨 DE跨 B軸 C軸 D軸 E軸 VbBC VbCD VbDE NCB VbBCVbCD NcC VbCDVbDE NcD NcE 5 4 3 2 1 南昌航空大學學士學位論文 29 內(nèi)力組合 各種荷載情況下的框架內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利又是可能的原則進行內(nèi)力組合。當考慮結(jié)構塑性內(nèi)力重分布的有利影響時，應在內(nèi)力組合之前對豎向荷載作用下的內(nèi)力進行調(diào)幅。分別考慮恒荷載和活荷載由可變荷載效應控制的組合和由永久荷載效應控制的組 合，并比較兩種組合的內(nèi)力，取最不利者。由于構件控制截面的內(nèi)力值應取自支座邊緣處，為此，進行組合前，應先計算各控制截面處的（支座邊緣處的）內(nèi)力值。 梁支座邊緣處的內(nèi)力值： 22bbM M VV V q? ? ?? ? ?邊邊 式中 M邊 —— 支座邊緣截面的彎矩標準值； V邊 —— 支座邊緣截面的剪力標準值； M —— 梁柱中線交點處的彎矩標準值； V —— 與 M 相應的梁柱中線交點處的剪力標準值； q —— 梁單位長度的均布荷載標準值； b —— 梁端支座寬度（即柱截面高度） 柱上端控制截面在上層的梁底柱下端控制截面在下層的梁頂。按軸線計算簡圖算得的柱端內(nèi)力值，宜換算到控制截面處的值，為了簡化起見，也可采用軸線處內(nèi)力值，這樣算得的鋼筋用量比需要的鋼筋用量略微多一點。各內(nèi)力組合表見表 .12 21。 表 .（梁 BC） 層號 恒載 活載 左風 右風 Mmax及相應的V Mmin及相應的V │ V│ max及相應的 M ① ② ③ ④ 組合項目 值 組合項目 值 組合項目 值 5 左 M ① +②+④ ① +②+④ V 中 M ① +②+③ V 0 右 M ① +②+③ ① +②+③ 南昌航空大學學士學位論文 30 V 1 左 M ① +②+④ ① +②+④ V 中 M ① +②+③ V 右 M ① +②+③ ① +②+③ V 7,08 注： 活載②滿跨布置； 恒載①為 ； 活載②和左風③、右風④為 ； 以上各值均為支 座邊的 M 和 V ； 表中彎矩的單位為 kN m，剪力的單位為 kN。 表 .（梁 BC） 層號 恒載 活載 M及相應的 V M及相應的 V M及相應的 V ① ② 組合項目 值 組合項目 值 組合項目 值 5 左 M ① +② ① +② V 中 M ① +② V 右 M ① +② ① +② V 113,23 南昌航空大學學士學位論文 31 1 左 M ① +② ① +② V 中 M ① +② V 右 M ① +② ① +② V 注： 恒載①為 ； 活載②和左風③、右風④為 ； 以上各值均為支座邊的 M 和 V ； 表中彎矩的單位為 kN m，剪力的單位為 kN。 表 .（梁 CD） 層號 恒載 活載 左風 右風 Mmax及相應的V Mmin及相應的V │ V│ max及相應的 M ① ② ③ ④ 組合項目 值 組合項目 值 組合項目 值 5 左 M ① +② +④ ① +② +④ V 中 M 1,76 0 0 ① +③+④ V 右 M ① +② +③ ① +② +③ V 1 1 左 M ① +② +④ ① +② +④ 南昌航空大學學士學位論文 32 注： 活載②滿跨布置； 恒載①為 ； 活載②和左風③、右風④為 ； 以上各值均為支座邊的 M 和 V ； 表中彎矩的單位為 kN m，剪力的單位為 kN。 表 .（梁 CD） 層號 恒載 活載 M及相應的 V M 及相應的 V M及相應的 V ① ② 組合項目 值 組合項目 值 組合項目 值 5 左 M ① +② ① +② V 中 M ① +② V 右 M ① +② ① +② V 1 左 M ① +② ① +② V 中 M ① +② V 右 M ① +② ① +② V V 中 M 0 0 ① +③+④ V 右 M ① +② +③ ① +② +③ V 南昌航空大學學士學位論文 33 注： 恒載①為 ； 活載②和左風③、右風④為 ； 以上各值均為支座邊的 M 和 V ； 表中彎矩的單位為 kN m，剪力的單位為 kN。 表 .（ B 軸柱 ） 層號 恒載 活載 左風 右風 Nmax及相應的V Nmin及相應的V │ M│ max及相應的 N、 V ① ② ③ ④ 組合項目 值 組合項目 值 組合項目 值 2 上 M ① +②+③ ①+② +③ ① +②+③ N 下 M 7 7 ① +②+④ ①+② +③ ① +②+④ N V 1 上 M ① +②+④ ①+② +③ ①+② +④ N 下 M ① +②+④ ①+② +③ ①+② +④ N V 注： 活載②滿跨布置； 南昌航空大學學士學位論文 34 恒載①為 、 、 ； 活載②和左風③、右風④為 、 、 NQk； 表中彎矩的單位為 kN m，剪力的單位為 kN。 表 .（ B 軸柱 ） 層 恒載 活載 maxN 及相應 的 M、 V minN 及相應的 M、 V maxM 及相應的 M ① ② 組 合 項 目 值 組 合 項 目 值 組 合 項 目 值 3 上 M ① +② ① +② ① +② N 下 M ① +② ① +② ① +② N V 1 上 M ① +② ① +② 49,64 ① +② N 下 M ① +② ① +② ① +② N V 注： 恒載①為 、 、 ； 活載②和左風③、右風④為 ?、 ?、 ? NQk； 表中彎矩的單位為 kN m，剪力的單位為 kN。 表 . 變荷載效應控制的基本組合表（ C 軸柱 ） 層號 恒載 活載 左風 右風 Nmax及相