【正文】 表 . 變荷載效應(yīng)控制的基本組合表（ C 軸柱 ） 層號(hào) 恒載 活載 左風(fēng) 右風(fēng) Nmax及相應(yīng)的。 表 .（ B 軸柱 ） 層 恒載 活載 maxN 及相應(yīng) 的 M、 V minN 及相應(yīng)的 M、 V maxM 及相應(yīng)的 M ① ② 組 合 項(xiàng) 目 值 組 合 項(xiàng) 目 值 組 合 項(xiàng) 目 值 3 上 M ① +② ① +② ① +② N 下 M ① +② ① +② ① +② N V 1 上 M ① +② ① +② 49,64 ① +② N 下 M ① +② ① +② ① +② N V 注： 恒載①為 、 、 ； 活載②和左風(fēng)③、右風(fēng)④為 ?、 ?、 ? NQk； 表中彎矩的單位為 kN 表 .（ B 軸柱 ） 層號(hào) 恒載 活載 左風(fēng) 右風(fēng) Nmax及相應(yīng)的V Nmin及相應(yīng)的V │ M│ max及相應(yīng)的 N、 V ① ② ③ ④ 組合項(xiàng)目 值 組合項(xiàng)目 值 組合項(xiàng)目 值 2 上 M ① +②+③ ①+② +③ ① +②+③ N 下 M 7 7 ① +②+④ ①+② +③ ① +②+④ N V 1 上 M ① +②+④ ①+② +③ ①+② +④ N 下 M ① +②+④ ①+② +③ ①+② +④ N V 注： 活載②滿跨布置； 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 34 恒載①為 、 、 ； 活載②和左風(fēng)③、右風(fēng)④為 、 、 NQk； 表中彎矩的單位為 kN 表 .（梁 CD） 層號(hào) 恒載 活載 M及相應(yīng)的 V M 及相應(yīng)的 V M及相應(yīng)的 V ① ② 組合項(xiàng)目 值 組合項(xiàng)目 值 組合項(xiàng)目 值 5 左 M ① +② ① +② V 中 M ① +② V 右 M ① +② ① +② V 1 左 M ① +② ① +② V 中 M ① +② V 右 M ① +② ① +② V V 中 M 0 0 ① +③+④ V 右 M ① +② +③ ① +② +③ V 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 33 注： 恒載①為 ； 活載②和左風(fēng)③、右風(fēng)④為 ； 以上各值均為支座邊的 M 和 V ； 表中彎矩的單位為 kN 表 .（梁 CD） 層號(hào) 恒載 活載 左風(fēng) 右風(fēng) Mmax及相應(yīng)的V Mmin及相應(yīng)的V │ V│ max及相應(yīng)的 M ① ② ③ ④ 組合項(xiàng)目 值 組合項(xiàng)目 值 組合項(xiàng)目 值 5 左 M ① +② +④ ① +② +④ V 中 M 1,76 0 0 ① +③+④ V 右 M ① +② +③ ① +② +③ V 1 1 左 M ① +② +④ ① +② +④ 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 32 注： 活載②滿跨布置； 恒載①為 ； 活載②和左風(fēng)③、右風(fēng)④為 ； 以上各值均為支座邊的 M 和 V ； 表中彎矩的單位為 kN 表 .（梁 BC） 層號(hào) 恒載 活載 M及相應(yīng)的 V M及相應(yīng)的 V M及相應(yīng)的 V ① ② 組合項(xiàng)目 值 組合項(xiàng)目 值 組合項(xiàng)目 值 5 左 M ① +② ① +② V 中 M ① +② V 右 M ① +② ① +② V 113,23 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 31 1 左 M ① +② ① +② V 中 M ① +② V 右 M ① +② ① +② V 注： 恒載①為 ； 活載②和左風(fēng)③、右風(fēng)④為 ； 以上各值均為支座邊的 M 和 V ； 表中彎矩的單位為 kN 表 .（梁 BC） 層號(hào) 恒載 活載 左風(fēng) 右風(fēng) Mmax及相應(yīng)的V Mmin及相應(yīng)的V │ V│ max及相應(yīng)的 M ① ② ③ ④ 組合項(xiàng)目 值 組合項(xiàng)目 值 組合項(xiàng)目 值 5 左 M ① +②+④ ① +②+④ V 中 M ① +②+③ V 0 右 M ① +②+③ ① +②+③ 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 30 V 1 左 M ① +②+④ ① +②+④ V 中 M ① +②+③ V 右 M ① +②+③ ① +②+③ V 7,08 注： 活載②滿跨布置； 恒載①為 ； 活載②和左風(fēng)③、右風(fēng)④為 ； 以上各值均為支 座邊的 M 和 V ； 表中彎矩的單位為 kN按軸線計(jì)算簡圖算得的柱端內(nèi)力值，宜換算到控制截面處的值，為了簡化起見，也可采用軸線處內(nèi)力值，這樣算得的鋼筋用量比需要的鋼筋用量略微多一點(diǎn)。由于構(gòu)件控制截面的內(nèi)力值應(yīng)取自支座邊緣處，為此，進(jìn)行組合前，應(yīng)先計(jì)算各控制截面處的（支座邊緣處的）內(nèi)力值。當(dāng)考慮結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的有利影響時(shí)，應(yīng)在內(nèi)力組合之前對(duì)豎向荷載作用下的內(nèi)力進(jìn)行調(diào)幅。 m) Mb 總 / (KN m) 5 59394 20535 6 4 0 59394 20535 6 3 7 59394 20535 6 2 4 59394 20535 6 1 1 41300 12336 8 7 5 表 E軸框架梁柱剪力和梁柱端彎矩計(jì)算 層號(hào) Vi/KN ∑ D /(KN/m) Dim/ (KN/m) Dim/ ∑ D Vim /KN yh/m Mc 上 /(KN m) Mb 左 / (KN m) 5 59394 20535 6 4 0 59394 20535 6 3 7 59394 20535 6 2 4 59394 20535 6 1 1 41300 12336 8 7 5 表 D 軸框架梁柱剪力和梁柱端彎矩計(jì)算 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 28 層號(hào) Vi/KN ∑ D /(KN/m) Dim/ (KN/m) Dim/ ∑ D Vim /KN yh/m Mc 上 /(KN m) Mb 左 / (KN m) 5 59394 9162 4 59394 9162 3 59394 9162 2 59394 9162 1 41300 8314 表 C軸框架梁柱剪力和梁柱端彎矩計(jì)算 層號(hào) Vi/KN ∑ D /(KN/m) Dim/ (KN/m) Dim/ ∑ D Vim /KN yh/m Mc 上 /(KN m) Mc 下 / (KN y Mc上 =Vim（ 1y） (2)求各柱的軸力和梁剪力。 求各柱反彎點(diǎn)高度 。 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的內(nèi)力計(jì)算 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 17 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的彎矩、剪力、軸力圖如圖 .9， 10， 11 所示。 已知某節(jié)點(diǎn)上柱傳來的軸力 uN 和左、右傳來的剪力 lV 、 rV 時(shí)，其下柱的軸力圖 lN? uN lV + rV 式中 uN ， lN 以壓力為正，拉力為負(fù)。kiM —— 迭代所得的桿端遠(yuǎn)端轉(zhuǎn)角彎矩 以上計(jì)算中，當(dāng)已知框架 M 圖求 V圖以及已知 V圖求 N 圖時(shí)，可采用結(jié)構(gòu)力學(xué)取脫離體的方法，如已知桿件兩端 的彎矩。i k i kM M ( )i k i k k iM M M? ? ? ? 式中 ikM —— 桿端最后彎矩 gikM —— 各桿端固端彎矩 39。 39。 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 16 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的內(nèi)力值 由前述的剛度比可根據(jù)下式求得節(jié)點(diǎn)各桿端的彎矩分配系數(shù)如圖所示 39。 對(duì)于第 3 種情況，框架在水平荷載作用下，采用 D 值法計(jì)算。 對(duì)于 1， 2，等 2 種情況，框架在豎向荷載作用下。 j 層側(cè)移 1jjjuu???? 頂點(diǎn)側(cè)移 1njjuu???? 框架在風(fēng)荷載作用下側(cè)移的計(jì)算見表 .4 表 . 層次 /jW kN /jV kN /( / )D kN m? /jum? /juh? 5 59394 1/37316 4 59394 1/16418 3 59394 1/10519 2 59394 1/7764 1 41300 1/5573 0 .0 0 1 9ju u m? ? ?? 側(cè)移驗(yàn)算： 層間側(cè)移最大值： 1/5573 1550 （滿足） 。 B —— 迎風(fēng)面的寬度， B= 計(jì)算過程見表 1. 表 . 離地高度 z/m z? z? s? 0w /( kN/m2) ih /m jh /m kW /kN