【正文】 ）516436436516實配鋼筋3根16（603mm178。）457166166457實配鋼筋3根16（603mm178。）3根18（763mm178。）2根16（402mm178。2. 組合1：先按M=+；然后在此基礎(chǔ)上考慮調(diào)幅15%；組合2：支座最大負(fù)彎矩及跨中最大正彎矩組合，取組合1結(jié)果+；組合3：支座最大正彎矩組合，取M+=。6．柱軸力計算柱軸力按節(jié)點(diǎn)處平衡條件進(jìn)行計算，如圖5—3。荷載簡圖如圖9所示，括號內(nèi)為活荷載。計算結(jié)果見表4—8。FEk==各層樓、屋蓋標(biāo)高處的縱向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值及地震剪力作用標(biāo)準(zhǔn)值如表15。表3—1 梁的線剛度計算方向?qū)犹柫禾朾b(mm)hb(mm)I0(m4)慣性矩增大系數(shù)Ib(m4)EC（107kpa）L(m)ib=ECIb/l(kN最大負(fù)載的柱為4B、4C、5B、5C處，則其最大軸力估算為：=(+)/2146=因此，主樓框架柱截面尺寸確定為：600mm600mm。①層：素填土，以粘土為主，局部含建筑垃圾、有機(jī)質(zhì)較多，；②層：粉質(zhì)粘土，場區(qū)普遍分布，~，可塑，分布較均勻；③層：粉土，場區(qū)普遍分布，平均厚度約4~，可塑，分布較均勻；④層：粉質(zhì)粘土，厚度大于5m，可塑，場地內(nèi)分布均勻。根據(jù)結(jié)構(gòu)布置算出重力荷載代表值，進(jìn)而確定自振周期，并進(jìn)行抗側(cè)移剛度計算，選擇橫向一榀框架進(jìn)行水平地震作用計算和豎向荷載作用下框架內(nèi)力計算。室內(nèi)設(shè)計標(biāo)高177。；?？拐鹩嬎銜r，計算屋面重力荷載代表值時不考慮屋面活載。D(kN/m)橫向邊框架邊柱4 +04+04+05邊框架中柱4 +04+04中框架邊柱12 +04+05中框架中柱12 +04+05縱向邊框架邊柱4 +04+04+05邊框架中柱12 +04+05中框架邊柱4 +04+04中框架中柱12 +04+05表3—4 二層~六層層框架柱的抗推剛度柱類型根數(shù)K=229。表4—3 表橫向框架側(cè)移驗算層號Vi(kN)Di(kN/m)δi=Vi/Di(m)層高度(m)層間相對彈性轉(zhuǎn)角（h/x）6 8470 5 5604 4 4387 3 3752 2 3399 1 2450 表4—4縱向框架側(cè)移驗算層號Vi(kN)Di(kN/m)δi=Vi/Di(m)層高度(m)層間相對彈性轉(zhuǎn)角（h/x）6 9852 5 6494 4 5077 3 4338 2 3928 1 2406 地震作用 地震剪力 水平側(cè)移 地震作用 地震剪力 水平側(cè)移橫向 縱向圖4—1 地震作用、地震剪力與水平側(cè)移橫向共有8榀框架，縱向共有4榀框架，由于每榀框架總剛度不同，應(yīng)按照各框架柱在總剛度中的比例將層地震剪力分配至各框架柱。iBC/(iAB+iBC) VBC=( MB,R+ MC,L)/l MC,L=SMCol,C其中，Sik為節(jié)點(diǎn)k第i根桿件的轉(zhuǎn)動剛度，SSik為節(jié)點(diǎn)k各桿件的轉(zhuǎn)動剛度之和。表5—5 活載作用下梁剪力計算層號654321AB跨左端彎矩MAB 右端彎矩MBA VM= (MBAMAB)/l V0 V左= VM + V0(kN) V左= VM V0(kN) BC跨左端彎矩MBC 右端彎矩MCB VM=(MCB MBC)/l V0 V左= VM + V0(kN) V左= VM V0(kN) CD跨左端彎矩MBC 右端彎矩MCB VM=(MCB MBC)/l V0 V左= VM + V0(kN) V左= VM V0(kN) 注：V0為各跨梁在兩端簡支條件下的剪力，梁端剪力V及V0以使結(jié)點(diǎn)順時針轉(zhuǎn)動為正。①Nmax及相應(yīng)的M，V；②Nmin及相應(yīng)的M，V③Mmax及相應(yīng)的N，V④Mmax及相應(yīng)的N，V各柱組合內(nèi)力計算詳見表6—6~表6—7表6—6 A柱水平地震作用下的柱端內(nèi)力基本組合層號恒載活載水平地震組合①組合②組合③組合④最終選用的組合6柱頂彎矩M 軸力N 柱底彎矩M 軸力N 剪力V 5柱頂彎矩M 軸力N 柱底彎矩M 軸力N 剪力V 4柱頂彎矩M 軸力N 柱底彎矩M 軸力N 剪力V 3柱頂彎矩M 軸力N 柱底彎矩M 軸力N 剪力V 2柱頂彎矩M 軸力N 柱底彎矩M 軸力N 剪力V 1柱頂彎矩M 軸力N 柱底彎矩M 軸力N 剪力V 注：組合①Nmax及相應(yīng)的M，V，來自于右震，S=(SG +)組合②Nmin及相應(yīng)的M，V，來自于左震，S=(SG +)+組合③Mmax及相應(yīng)的N，V，來自于左震，S=(SG +)+組合④Mmax及相應(yīng)的N，V，來自于右震，S=(SG +)表6—7 B柱水平地震作用下的柱端內(nèi)力基本組合層號恒載活載水平地震組合①組合②組合③組合④最終選用的組合6柱頂彎矩M 軸力N 柱底彎矩M 軸力N 剪力V 5柱頂彎矩M 軸力N 柱底彎矩M 軸力N 剪力V 4柱頂彎矩M 軸力N 柱底彎矩M 軸力N 剪力V 3柱頂彎矩M 軸力N 柱底彎矩M 軸力N 剪力V 2柱頂彎矩M 軸力N 柱底彎矩M 軸力N 剪力V 1柱頂彎矩M 軸力N 柱底彎矩M 軸力N 剪力V 注：組合①Nmax及相應(yīng)的M，V，來自于右震，S=(SG +)組合②Nmin及相應(yīng)的M，V，來自于左震，S=(SG +)+組合③Mmax及相應(yīng)的N，V，來自于左震，S=(SG +)+組合④Mmax及相應(yīng)的N，V，來自于右震，S=(SG +)第七章 截面設(shè)計本工程框架抗震等級為四級。）3根16（603mm178。）3根18（763mm178。）3根16（603mm178。1）剪壓比驗算無地震作用組合時，AB跨及CD跨梁的最大剪力在CD跨首層左端，Vmax=140..63kN；BC跨各層梁的最大剪力在五層右端，Vmax= ，根據(jù)式，有AB跨及CD跨：BC跨： 有地震作用組合時，AB跨及CD跨梁的最大剪力在CD跨首層左端，VEmax= =；BC跨各層梁的最大剪力在首層右端VEmax==，根據(jù)式，有AB跨及CD跨：BC跨： 各跨層各層梁剪壓比均滿足要求。）2正彎矩M（） 配筋A(yù)s（mm178。）表7—2 各層各跨框架梁下部縱筋配筋計算層號AB跨BC跨CD跨MABzMAByMAB中MBCzMBCyMCDzMCDyMCD中6正彎矩M（） 配筋A(yù)s（mm178。）3根18（763mm178。AB跨及CD跨：=；=+=(m)；，故取=判別各跨中截面屬于哪一類T型截面：取h0=700－35=665mm，則=2400100（665－100/2）=該值大于跨中截面彎矩設(shè)計值，故各跨跨中截面均屬于第一類T形截面。表6—2 豎向荷載作用下的梁端剪力及跨中剪力基本組合層號內(nèi)力及其組合AB跨BC跨CD跨VABzVAByVBCzVBCyVCDzVCDy6VG VQ 組合剪力1 組合剪力2 5VG VQ 組合剪力1 組合剪力2 4VG VQ 組合剪力1 組合剪力2 3VG VQ 組合剪力1 組合剪力2 2VG VQ 組合剪力1 組合剪力2 1VG VQ 組合剪力1 組合剪力2 注：1. 表中VG、VQ分別為豎向恒荷載、活荷載作用下各控制截面剪力。由以上計算看出，最大彎矩與跨度的中點(diǎn)處彎矩相差不大。表4—